Collegamenti in acciaio in edifici monopiano e multipiano 9788857901466, 0916700686

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Collana Acciaio serie Monografie 6

COLLEGAMENTI IN ACCIAIO IN EDIFICI MONOPIANO E MULTIPIANO EUROCODICE 3

COLLEGAMENTI IN ACCIAIO IN EDIFICI MONOPIANO E MULTIPIANO – EUROCODICE 3 ISBN 978-88-579-0146-6 © 2012 by Dario Flaccovio Editore s.r.l. - tel. 0916700686 ZZZGDULRÀDFFRYLRLWLQIR#GDULRÀDFFRYLRLW 3ULPDHGL]LRQHOXJOLR 7LWRORRULJLQDOH Multi-Storey Steel Buildings Part 5: Joint Design & Single-Storey Steel Buildings Part 11: Moment Connections $FXUDGL Steel Alliance – frutto della collaborazione tra CTICM (Centre Technique Industriel de la Construction Métallique) e SCI (Steel Construction Institute). ............................ ..................... 3DOHUPR')ODFFRYLR ISBN 978-88-579-0146-6 ................. .................... ........... CIP – Biblioteca centrale della Regione siciliana “Alberto Bombace” 6WDPSD7LSRJUD¿D3ULXOOD3DOHUPROXJOLR

Una pubblicazione di:

)RQGD]LRQH3URPR]LRQH$FFLDLR 9LD9LYDLR 0LODQR±,WDOLD Tel. 02.86313020 Fax. 02.86313031 www.promozioneacciaio.it Traduzione dall’originale a cura di: &DUOD$QDKL5RPHUR ,QFRSHUWLQD )RWRSULQFLSDOH,VWLWXWR3URIHVVLRQDOH³*LRYDQQL)DOFRQH´*DOODUDWH9$ &RPPLWWHQWH&RPXQHGL*DOODUDWH9$ 3URJHWWR$UFKLWHWWRQLFR6WXGLR$PDWL6UO 3URJHWWR6WUXWWXUDOH&RQVRU]LR/HRQDUGR,QJHJQHUL5LXQLWL6S$ ‹/RUHQ]R'H6LPRQH±)RQGD]LRQH3URPR]LRQH$FFLDLR )RWRVHFRQGDULH±GDOO¶DOWRDOEDVVR ‹6WDKOEDX3LFKOHU6UO © Ocam Srl © Firma Cosma Silos SpA

Un particolare ringraziamento va a tutti i Soci di Fondazione Promozione Acciaio



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Prefazione ............................................................................................................. »

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PARTE 1 Edi¿ci monopiano con Vtruttura in acciaio Sintesi dei contenuti .............................................................................................. »

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1. Introduzione 1.1. Criteri di progetto ....................................................................................... 1.2. Zona tesa .....................................................................................................   3LDVWUDGLHVWUHPLWjHDODGHOODFRORQQDVRJJHWWHDÀHVVLRQH .......... 1.2.2. Anima della colonna in trazione trasversale .................................. 1.2.3. Anima della trave tesa ..................................................................... 1.3. Distribuzione plastica ................................................................................. 1.4. Resistenza della zona compressa ................................................................ 1.4.1. Generalità ........................................................................................ 1.4.2. Anima di colonna compressa senza irrigidimenti ........................... 1.4.3. Anima di colonna compressa con irrigidimento.............................. 1.4.4. Anima e ala della trave (o del rafter) soggette a compressione....... 1.5. Resistenza del pannello d’anima della colonna .......................................... 1.6. Calcolo del momento resistente .................................................................. 1.7. Progettazione delle saldature ...................................................................... 1.7.1. Saldature dell’ala tesa ...................................................................... 1.7.2. Saldature dell’ala compressa ........................................................... 1.7.3. Saldature d’anima ............................................................................ 1.8. Taglio verticale ........................................................................................... 1.9. Irrigidimenti ................................................................................................

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2. Rigidezza delle giunzioni  &ODVVL¿FD]LRQHSHUFDOFROR ......................................................................... » 2.1.1. Rigidezza dei componenti di base di una giunzione ....................... »  /LPLWLGLFODVVL¿FD]LRQH .............................................................................. »

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3. Linee guida tratte dalle buone pratiche per la progettazione di collegamenti Voggetti a momento 3.1. Rinforzo del nodo trave-colonna (haunch) ................................................ 3.2. Piastra di estremità ...................................................................................... 3.3. Irrigidimenti ................................................................................................ 3.4. Bulloni ........................................................................................................

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3.5. 3.6.

Nodi di colmo (trave-trave) ........................................................................ » Saldature ..................................................................................................... »

4. Tabelle per la progettazione di collegamenti 4.1. Introduzione generale ................................................................................. 4.2. Principali presupposti progettuali ............................................................... 4.3. Note alle tabelle .......................................................................................... 4.3.1. Nodi di colmo .................................................................................. 4.3.2. Nodi trave-colonna .......................................................................... 4.4. Nodi di colmo ............................................................................................. 4.5. Nodi trave-colonna .....................................................................................

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PARTE 2 Edi¿ci multipiano con Vtruttura in acciaio Sintesi dei contenuti .............................................................................................. »

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1. Introduzione 1.1. Informazioni preliminari sul manuale ....................................................... 1.2. Comporamento delle giunzioni................................................................... 1.3. Collegamenti standard ................................................................................ 1.4. Resistenza a “tying” (trazione assiale) ....................................................... 1.5. Guida alla progettazione fornita in questo manuale ................................... 1.6. Simboli ........................................................................................................

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2. Giunto Àangiato con piaVtra d¶eVtremitj parziale 2.1. Valori raccomandati ....................................................................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... 2.2.1. Taglio di progetto dell’anima della trave.........................................   5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR.. 2.2.2.1. Trave con singolo intaglio ................................................ 2.2.2.2. Trave con doppio intaglio ................................................. 2.2.3. Stabilità locale di progetto di trave intagliata .................................. 2.2.4. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... 2.2.4.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 2.2.4.2. Resistenza a rifollamento della piastra ............................. 2.2.5. Taglio di progetto della piastra di estremità .................................... 2.2.5.1. Resistenza a taglio della sezione lorda .............................    5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHI¿FDFH ......................... 2.2.5.3. Resistenza a “Block Tearing” ........................................... 2.2.6. Resistenza di progetto delle saldature .............................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´WUD]LRQHDVVLDOH ......................   5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj ........... 2.3.2. Resistenza di progetto dell’anima della trave.................................. 2.3.3. Resistenza delle saldature ................................................................

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(VHPSLRVYROWR±*LXQWRÀDQJLDWR........................................................................ » 106

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3. Giunto con piatto Valdato in aggetto alla colonna e bullonato all¶anima della trave 3.1. Valori raccomandati ....................................................................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWLDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... 3.2.1. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... 3.2.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 3.2.1.2. Resistenza a rifollamento del piatto.................................. 3.2.1.3. Resistenza a rifollamento dell’anima della trave .............. 3.2.2. Taglio di progetto del piatto ............................................................ 3.2.2.1. Resistenza a taglio della sezione lorda .............................    5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHI¿FDFH ......................... 3.2.2.3. Resistenza a “block tearing” .............................................   5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOSLDQR .................................... 3.2.4. Resistenza a instabilità latero-torsionale del piatto (svergolamento) 3.2.5. Taglio di progetto dell’anima della trave......................................... 3.2.5.1. Resistenza a taglio e “block tearing” ................................ 3.2.5.2. ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]D    GHOODVHFRQGD¿ODGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLR In > (e2,b + p2) ....................................................................    ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHSHUWUDYLSULYH di intaglio .......................................................................... 3.2.6. Flessione di progetto in corrispondenza dell’intaglio .....................    3HUVLQJRODRGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[1•G................    3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[G................................. 3.2.7. Stabilità locale della trave intagliata ............................................... 3.2.8. Resistenza delle saldature ................................................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´WUD]LRQHDVVLDOH ...................... 3.3.1. Resistenza di progetto del piatto e del gruppo di bulloni ................ 3.3.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 3.3.1.2. Resistenza a rifollamento del piatto.................................. 3.3.1.3. Resistenza a trazione del piatto ........................................ 3.3.2. Resistenza di progetto dell’anima della trave.................................. 3.3.2.1. Resistenza a rifollamento dell’anima della trave .............. 3.3.2.2. Resistenza a trazione dell’anima della trave..................... 3.3.3. Resistenza delle saldature ................................................................

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Esempio svolto – Giunto con piatto saldato in aggetto alla colonna .................... » 134 4. Giunti mediante VTuadrette angolari d¶anima bullonati 4.1. Valori raccomandati ....................................................................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... 4.2.1. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... 4.2.1.1. Lato della trave portata ..................................................... 4.2.1.2. Lato trave portante ............................................................ 4.2.2. Taglio di progetto delle squadrette angolari .................................... 4.2.2.1. Lato della trave portata ..................................................... 4.2.3. Taglio di progetto dell’anima della trave.........................................

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4.2.3.1. Resistenza a taglio e “block tearing” ................................ 4.2.3.2. ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]D    GHOODVHFRQGD¿OHDGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLR In > (e2,b + p2) ..................................................................... 4.2.4. Flessione di progetto in corrispondenza dell’intaglio .....................    3HUVLQJRODRGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[N•G .................    3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[N < 2d ................................ 4.2.5. Stabilità locale della trave intagliata ...............................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´WUD]LRQHDVVLDOH ...................... 4.3.1. Resistenza di progetto delle squadrette angolari e del gruppo di bulloni ..............................................................................................    5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWH angolari ............................................................................. 4.3.1.2. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 4.3.1.3. Resistenza a rifollamento delle squadrette angolari ......... 4.3.1.4. Resistenza a “block tearing” ............................................. 4.3.2. Resistenza di progetto dell’anima della trave.................................. 4.3.2.1. Resistenza a rifollamento dell’anima della trave .............. 4.3.2.2. Resistenza a trazione dell’anima della trave..................... 4.3.2.3. Resistenza a “block tearing” .............................................

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Esempio svolto – Giunto mediante squadrette (angolari d’anima bullonati) ....... » 170 5. Giunti colonna–colonna 5.1. Valori raccomandati ....................................................................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWUD]LRQH ................................................. 5.2.1. Trazione netta di progetto ................................................................ 5.2.1.1. Effetti della trazione netta ................................................. 5.2.1.2. Resistenza a trazione del coprigiunto d’ala ...................... 5.2.1.3. Resistenza del gruppo di bulloni ......................................  9HUL¿FDSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRRUL]]RQWDOH ....................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´YHUWLFDOH ...................................

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Esempio svolto – Giunto colonna-colonna ........................................................... » 197 . Giunti di baVe colonnaIondazione 6.1. Dimensione della piastra di base ................................................................ 6.2. Calcolo di c ................................................................................................. 6.3. Spessore della piastra di base ..................................................................... 6.4. Saldature della piastra di base.....................................................................

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Esempio svolto – Giunto colonna-fondazione ...................................................... » 212 $SSHQGLFH$±,QVWDELOLWjÀHVVRWRUVLRQDOH........................................................... » 215 5LIHULPHQWLELEOLRJUD¿FL........................................................................................ » 217



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/DSUHVHQWHPRQRJUD¿DFRPSRVWDGDGXHPDFURFDSLWROLGHGLFDWLO¶XQRDJOLHGL¿FLPRQRSLDQRO¶DOWURDOOHFRVWUX]LRQLPXOWLSLDQRqLOULVXOWDWRGHOODWUDGX]LRQH dall’originale di Single-Storey Steel Buildings – Part 11: Moment Connections e Multi-Storey Steel Buildings – Part 5: Joint Design, pubblicazioni facenti parti del progetto europeo Facilitating the market development for sections in industrial halls and low rise buildings (SECHALO) RFS2-CT-2008-0030. In particolare, le guide sono state redatte sotto la direzione di ArcelorMittal, PeiQHU7UlJHUH&RUXV,OFRQWHQXWRWHFQLFRqVWDWRUHDOL]]DWRGDSteel Alliance HGq frutto della collaborazione tra il CTICM (Centre Technique Industriel de la Construction Métallique) e lo SCI (Steel Construction Institute). /DPRQRJUD¿D Collegamenti in acciaio in edi¿ci monopiano e multipiano – Eurocodice 3 (traduzione delle guide Single-Storey Steel Buildings – Part 11: Moment Connections e “Multi-Storey Steel Buildings – Part 5: Joint Design), qGLstribuita in Italia quale sesto volume della collana “Acciaio” edita da Fondazione Promozione Acciaio. Dal 2008 la Fondazione fornisce al professionista una serie di pubblicazioni tecniche dedicate alla progettazione in acciaio aggiornate alle più recenti normative. Fanno parte della medesima collana: Acciai strutturali, prodotti e sistemi di unione, Analisi di una soluzione monopiano con il metodo plastico, Edi¿ci monopiano in acciaio ad uso industriale, Progettazione di strutture in acciaio secondo le NTC e gli Eurocodici – basi concettuali ed esempi di calcolo e Progettazione di strutture composte acciaio-calcestruzzo secondo gli Eurocodici e le Norme Tecniche per le Costruzioni. ,OQRVWURDXVSLFLRqFKHODFROODQD³$FFLDLR´SRVVDFRQWULEXLUHDGXQDPDJJLRUH conoscenza delle opere in acciaio, capaci di distinguersi per gli elevati standard qualitativi offerti e altri importanti vantaggi quali la sostenibilità ambientale, la rispondenza ai requisiti di antisismicità, la funzionalità, le potenzialità architettoniche, la rapidità costruttiva e la semplicità di messa in opera. Le conoscenze del prodotto acciaio da parte degli utilizzatori hanno un’indiscussa importanza nel processo decisionale sui materiali costruttivi da impiegare. In Italia abbiamo delle quote di mercato delle costruzioni in acciaio che sono molto

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inferiori alla media europea, principalmente per la limitata conoscenza dell’acciaio da parte degli utilizzatori. È questo un chiaro segnale delle potenzialità di sviluppo che vengono offerte all’acciaio dal segmento utilizzatore dell’edilizia. Questi presupposti sono alla base della missione della Fondazione di promuovere costantemente la cultura dell’acciaio presso il proprio target di riferimento, costituito da professionisti e studi di progettazione, imprese di costruzione, committenti pubblici e privati. Senza dimenticare di rivolgere uno sguardo al futuro, dedicando molta attenzione all’insegnamento nelle scuole e nelle università. )RQGD]LRQH 3URPR]LRQH$FFLDLR q VRVWHQXWD GDL PDJJLRUL SURGXWWRUL G¶DFFLDLR LWDOLDQL HG HXURSHL H GD DOWUL LPSRUWDQWL UDSSUHVHQWDQWL GHOOD ¿OLHUD WUD FXL WUDsformatori, centri di servizio, costruttori metallici, nonché progettisti, uniti dallo scopo di promuovere l’impiego dell’acciaio nelle costruzioni ed infrastrutture. ,O SURJHWWR GHOOD )RQGD]LRQH q TXHOOR GL PHWWHUH DO VHUYL]LR GHJOL RSHUDWRUL GHO settore delle costruzioni italiano gli investimenti dei propri Soci, sviluppando un’azione costante di comunicazione ed informazione a supporto dei professionisti, degli studenti universitari, dei committenti pubblici e privati, sulle possibilità e i vantaggi offerti dalle soluzioni in acciaio. )RQGD]LRQH 3URPR]LRQH $FFLDLR q DWWLYD ROWUH FKH QHO SUHVHQWH SURJHWWR HGLtoriale, nel settore delle costruzioni e infrastrutture in acciaio attraverso quattro commissioni tecniche: Commissione Sismica per le Costruzioni in Acciaio, Commissione per la Sicurezza delle Costruzioni in Acciaio in caso d’Incendio e Commissione per le Costruzioni in Acciaio Ecosostenibili, che toccano temi SULRULWDULSHUOHFRVWUX]LRQLPHWDOOLFKHO¶HI¿FLHQ]DGHOO¶DFFLDLRLQ]RQDVLVPLFD la sicurezza di fronte all’incendio e l’eco-compatibilità del materiale. Di recente LVWLWX]LRQHqLQROWUHLOGruppo di lavoro “Normative”, creato alla luce delle nuove responsabilità introdotte dalla normativa di settore. Le commissioni hanno un ruolo di primo piano nell’insegnamento e nella promozione delle soluzioni costruttive in acciaio, curando la realizzazione delle predetWHPRQRJUD¿HWHFQLFKHHO¶RUJDQL]]D]LRQHGLTXDOL¿FDWLFRUVLGLIRUPD]LRQHROWUH al costante aggiornamento del portale www.promozioneacciaio.it. I ringraziamenti da parte di Fondazione Promozione Acciaio per questo volume vanno principalmente alle aziende ed enti che hanno realizzato il manuale ed il software originale e che hanno concesso la possibilità di tradurlo e pubblicarlo in lingua italiana: ArcelorMittal, Corus, CTICM, Peiner Träger, SCI. Si ringrazia U.P.I.V.E.B. (Unione Produttori Italiani Viteria e Bulloneria) per il sagomario fornito nel CD-ROM in allegato. Simona Maura Martelli Direttore Generale Fondazione Promozione Acciaio

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Sintesi dei contenuti .............................................................................................. »

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1. Introduzione 1.1. Criteri di progetto ....................................................................................... 1.2. Zona tesa .....................................................................................................   3LDVWUDGLHVWUHPLWjHDODGHOODFRORQQDVRJJHWWHDÀHVVLRQH .......... 1.2.2. Anima della colonna in trazione trasversale .................................. 1.2.3. Anima della trave tesa ..................................................................... 1.3. Distribuzione plastica ................................................................................. 1.4. Resistenza della zona compressa ................................................................ 1.4.1. Generalità ........................................................................................ 1.4.2. Anima di colonna compressa senza irrigidimenti ........................... 1.4.3. Anima di colonna compressa con irrigidimento.............................. 1.4.4. Anima e ala della trave (o del rafter) soggette a compressione....... 1.5. Resistenza del pannello d’anima della colonna .......................................... 1.6. Calcolo del momento resistente .................................................................. 1.7. Progettazione delle saldature ...................................................................... 1.7.1. Saldature dell’ala tesa ...................................................................... 1.7.2. Saldature dell’ala compressa ........................................................... 1.7.3. Saldature d’anima ............................................................................ 1.8. Taglio verticale ........................................................................................... 1.9. Irrigidimenti ................................................................................................

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2. Rigidezza delle giunzioni  &ODVVL¿FD]LRQHSHUFDOFROR ......................................................................... » 2.1.1. Rigidezza dei componenti di base di una giunzione ....................... »  /LPLWLGLFODVVL¿FD]LRQH .............................................................................. »

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3. Linee guida tratte dalle buone pratiche per la progettazione di collegamenti soggetti a momento 3.1. Rinforzo del nodo trave-colonna (haunch) ................................................ 3.2. Piastra di estremità ...................................................................................... 3.3. Irrigidimenti ................................................................................................ 3.4. Bulloni ........................................................................................................ 3.5. Nodi di colmo (trave-trave) ........................................................................ 3.6. Saldature .....................................................................................................

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4. Tabelle per la progettazione di collegamenti 4.1. Introduzione generale ................................................................................. 4.2. Principali presupposti progettuali ............................................................... 4.3. Note alle tabelle .......................................................................................... 4.3.1. Nodi di colmo .................................................................................. 4.3.2. Nodi trave-colonna .......................................................................... 4.4. Nodi di colmo ............................................................................................. 4.5. Nodi trave-colonna .....................................................................................

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Il presente manuale fornisce indicazioni sulla progettazione di collegamenti bulORQDWLVRJJHWWLDPRPHQWRLQHGL¿FLPRQRSLDQRFRQVWUXWWXUDLQDFFLDLR Si è cercato di mostrare la complessità della progettazione di questo tipo di collegamenti, un procedimento che comprende numerose fasi: la determinazione della UHVLVWHQ]DGLVLQJROH¿OHGLEXOORQLQHOOD]RQDVRJJHWWDDWUD]LRQHODYHUL¿FDHG eventuale riduzione della resistenza del gruppo di bulloni in base al comportaPHQWRGHJOLHOHPHQWLFROOHJDWLHODYDOXWD]LRQHGHOODUHVLVWHQ]DDÀHVVLRQHLQEDVH DOOH UHVLVWHQ]H D WUD]LRQH GHOOH VLQJROH ¿OH GL EXOORQL9LHQHTXLQGL IRUQLWD XQD serie di tabelle con esempi di collegamenti “standard” in modo da agevolare il compito del progettista nella progettazione dei collegamenti, per realizzare nodi trave-colonna in telai rigidi, con e senza irrigidimenti.



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La progettazione e realizzazione di collegamenti bullonati soggetti a momento qODERULRVDVSHFLDOPHQWHTXDQGRVRQRSUHVHQWLGLYHUVH¿OHGLEXOORQLVRJJHWWHD WUD]LRQLLQWHUDJHQWL2JQLPRGL¿FDGHOODJHRPHWULDGHOFROOHJDPHQWRRGLXQVXR componente, come la disposizione dei bulloni o la loro dimensione, comporta una completa riprogettazione e il calcolo di questa tipologia di collegamenti è perciò VROLWDPHQWHDI¿GDWRDGDSSRVLWLVRIWZDUH,QTXHVWDVH]LRQHYHUUjIRUQLWDXQ¶LQWURGX]LRQHDLSURFHGLPHQWLSHUODYHUL¿FDGHVFULWWLQHOODEN 1993-1-8[I].

&ULWHULGLSURJHWWR /DYHUL¿FDGLXQFROOHJDPHQWRVRJJHWWRDPRPHQWRFRPSRUWDWUHIDVLGLVWLQWH ƒ GHWHUPLQD]LRQHGHOODUHVLVWHQ]DWHRULFDGHOOHÀOHGLEXOORQLFRQVLGHUDWHLQGLYL GXDOPHQWHQHOOD]RQDVRJJHWWDDWUD]LRQH ƒ YHULÀFD GHOOD HIIHWWLYD UHVLVWHQ]D JOREDOH D WUD]LRQH SRLFKp HVVD SXz HVVHUH OLPLWDWDGDOODUHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOSDQQHOORG·DQLPDGHOODFRORQQDRGDOOD UHVLVWHQ]DGHOFROOHJDPHQWRQHOOD]RQDVRJJHWWDDFRPSUHVVLRQH ƒ FDOFRORGHOPRPHQWRUHVLVWHQWHGHOFROOHJDPHQWRFRPHVRPPDGHOOHIRU]HGL WUD]LRQHDJHQWLVXLEXOORQLPROWLSOLFDWDSHULULVSHWWLYLEUDFFLGLOHYD Una delle caratteristiche principali di questo approccio è in primo luogo il fatto FKHqSHUPHVVDXQDGLVWULEX]LRQHSODVWLFDGHJOLVIRU]LWUDOH¿OHGLEXOORQLLQSUHVHQ]DGLSLDVWUDG¶HVWUHPLWjRDODGHOODFRORQQDVXI¿FLHQWHPHQWHVRWWLOH,OVHFRQGRHOHPHQWRSHFXOLDUHqODVHPSOL¿FD]LRQHGHOODFRPSOHVVDWHRULDGHOOHOLQHHGL URWWXUDQHOOD]RQDVRJJHWWDDWUD]LRQHPHGLDQWHXQPHWRGRHTXLYDOHQWHVHPSOL¿cato, che ricorre all’utilizzo di T-stub.

=RQDWHVD Secondo la EN † ODUHVLVWHQ]DHI¿FDFHDWUD]LRQHGLSURJHWWR Ftr,Rd SHURJQL¿ODGLEXOORQLQHOOD]RQDWHVDqXJXDOHDOODPLQRUHGHOOHUHVLVWHQ]H GLXQD¿ODGLEXOORQLGHLVHJXHQWLFRPSRQHQWL

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



ƒ ƒ ƒ ƒ

UHVLVWHQ]DGHOODFRORQQDDÁHVVLRQHHUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL)WIF5G  UHVLVWHQ]DDWUD]LRQHWUDVYHUVDOH GHOO·DQLPDGHOODFRORQQD)WZF5G  UHVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWjHUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL)WHS5G  UHVLVWHQ]DGHOO·DQLPDGHOODWUDYHSLULQIRU]RUDIWHU )WZE5G 

3HURJQL¿ODGLEXOORQLODUHVLVWHQ]DHIIHWWLYDDWUD]LRQHGLSURJHWWRSXzGXQTXH essere espressa come: Ftr,Rd = min(Ft,fc,Rd; FWZF5G; Ft,ep,Rd; FWZE5G) I punti pertinenti della EN 1993-1-8 per la progettazione dei componenti precedentemente menzionati sono forniti nella tabella 1.1. Tabella 1.1. Componenti del collegamento per la determinazione della resistenza teorica di progetto di una fila di bulloni &RPSRQHQWL

3XQWRSHUWLQHQWH(1

5HVLVWHQ]DDODGHOODFRORQQDLQÁHVVD

)WIF5G

HWDEHOOD

5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOOҋDQLPDGHOODFRORQQD

)WZF5G



5HVLVWHQ]DSLDVWUDGLEDVHLQÁHVVD

)WHS5G

HWDEHOOD

5HVLVWHQ]DDQLPDWHVDGHOODWUDYH

)WZE5G



/DUHVLVWHQ]DGLRJQL¿ODqFRQVLGHUDWDLQGLYLGXDOPHQWH4XHOODGHOFROOHJDPHQWR può essere limitata da: ƒ UHVLVWHQ]DGLSURJHWWRGLXQJUXSSRGLEXOORQL ƒ ULJLGH]]DGHOO·DODGHOODFRORQQDRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWjFKHSXzLPSHGLUH ODGLVWULEX]LRQHSODVWLFDGHJOLVIRU]LGLWUD]LRQH ƒ UHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOSDQQHOORG·DQLPDGHOODFRORQQD ƒ UHVLVWHQ]DGHOOD]RQDFRPSUHVVD 3RLFKpODUHVLVWHQ]DDWUD]LRQHGLXQD¿ODFRQVLGHUDWDLQGLYLGXDOPHQWHSXzHVVHUH OLPLWDWD GDOOH IRU]H DJHQWL VXOOH DOWUH ¿OH GHO JUXSSR GL EXOORQL OH UHVLVWHQ]H D trazione di progetto sono solo teoriche, in quanto la loro realizzazione può essere limitata da altri elementi della progettazione. /DUHVLVWHQ]DWHRULFDDWUD]LRQHGLSURJHWWRGLRJQL¿ODGLEXOORQLFtr,Rd deve esVHUHGHWHUPLQDWDLQPRGRVHTXHQ]LDOHSDUWHQGRGDOOD¿ODSLORQWDQDGDOFHQWUR GLFRPSUHVVLRQHFRQLOEUDFFLRSLOXQJR ,QFRQIRUPLWjFRQ† SHULO FDOFRORGHOODUHVLVWHQ]DGLXQDVSHFL¿FD¿ODRGLXQJUXSSRGLEXOORQLODUHVLVWHQ]D GLRJQL¿ODGLEXOORQLSLYLFLQDDOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHGHYHHVVHUHLJQRUDWD /H¿OHFRQVHFXWLYHVRQRYHUL¿FDWHVLDLQGLYLGXDOPHQWHVLDFRPHJUXSSRLQFRPELQD]LRQHFRQOH¿OHVXSHULRUL/DUHVLVWHQ]DDWWULEXLWDDOOD¿ODLQWHUQD qSHUFLz la minore tra: ƒ ODUHVLVWHQ]DGHOODVHFRQGDÀODFRQVLGHUDWDLQGLYLGXDOPHQWH ƒ ODGLIIHUHQ]DWUDODUHVLVWHQ]DGHOOHÀOHHDJHQWLFRPHJUXSSRHODUHVLVWHQ]D SUHFHGHQWHPHQWHDWWULEXLWDDOODÀODHVWHUQD 

,QWURGX]LRQHƒFDS 

)LJXUD3LDVWUDGLHVWUHPLWjHVWHVDLQXQQRGRWUDYHFRORQQDFRQULQIRU]R

/DQXPHUD]LRQHGHOOH¿OHDYYLHQHLQVXFFHVVLRQHSDUWHQGRGDOOD¿ODRYYHUR TXHOODSLORQWDQDGDOFHQWURGLFRPSUHVVLRQH Un irrigidimento alla colonna o alla trave blocca ogni linea di rottura e di conVHJXHQ]DQRQqQHFHVVDULRVRWWRSRUUHDTXHVWDYHUL¿FDVXTXHOODWRLJUXSSLFKH presentano tale rinforzo. In un elemento con piastra di estremità estesa, come in ¿JXUDO¶DODGHOODWUDYHIDVuFKHQRQSRVVDHVVHUFLXQDFRPXQHFRQ¿JXUD]LRQH GHOOHOLQHHGLURWWXUDLQWRUQRDOOHGXH¿OHGLEXOORQLVXSHULRULVXOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj4XHVWDFRQ¿JXUD]LRQHGHOOHOLQHHSXzLQYHFHSUHVHQWDUVLLQWRUQRDOOHGXH ¿OHVXSHULRULVXOODWRGHOODFRORQQDFKHqTXLQGLQHFHVVDULRYHUL¿FDUH

3LDVWUDGLHVWUHPLWjHDODGHOODFRORQQDVRJJHWWHDÁHVVLRQH

Per determinare la resistenza a trazione teorica della piastra di estremità, Ft,ep,Rd RGHOO¶DODGHOODFRORQQDLQÀHVVH, Ft,fc,Rd, la EN 1993-1-8 utilizza T-stub equivalenti in sostituzione alle linee di snervamento reali della piastra. Solitamente, ad ogni SRVVLELOH FRQ¿JXUD]LRQH GHOOH OLQHH GL URWWXUD q SRVVLELOH IDU FRUULVSRQGHUH XQ 7VWXEHTXLYDOHQWHWUDLTXDOLqLQVHJXLWRSUHVRLQFRQVLGHUD]LRQHLOSLFRUWR 4XDQGR L EXOORQL VL WURYDQR LQ SURVVLPLWj GL XQ LUULJLGLPHQWR R VRQR DGLDFHQWL all’ala della trave, l’aumento della resistenza dell’ala o della piastra si traduce in una maggiore lunghezza del T-stub equivalente. I bulloni in prossimità di un ERUGROLEHURQRQLUULJLGLWRDYUDQQR7VWXESLFRUWR /HOXQJKH]]HHI¿FDFLGHL7VWXEHTXLYDOHQWLleff) in ali non irrigidite sono indicate

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



)LJXUD0HFFDQLVPLGLFRPSRUWDPHQWRGLXQ7VWXEHTXLYDOHQWH

nella tabella 6.4 della EN 1993 1-8. Le tabelle 6.6 e 6.5 si riferiscono invece rispettivamente a piastre di estremità non irrigidite e ad ali irrigidite. ,QWXWWLLFDVLVRQRIRUQLWHOHOXQJKH]]HHI¿FDFLGHL7VWXEHTXLYDOHQWLPRGHOODWL VLDSHURJQL¿ODGLEXOORQLFRQVLGHUDWDLQGLYLGXDOPHQWHFKHSHUJUXSSLGL¿OHFRQsiderate contemporaneamente. La lunghezza del T-stub per il gruppo di bulloni è SDULDOODVRPPDGHLFRQWULEXWLGHOOH¿OHQHOJUXSSR L’effetto positivo degli irrigidimenti dipende dalla sua geometria, dalla posizione del bullone e dalla vicinanza all’anima, come illustrato nella tabella 6.11 della EN FKHIRUQLVFHXQFRHI¿FLHQWHĮSHUGHWHUPLQDUHODOXQJKH]]DHI¿FDFHGHO 7VWXEHTXLYDOHQWH4XDQGRLOEXOORQHqVXI¿FLHQWHPHQWHORQWDQRVLDGDOO¶DQLPD VLDGDOO¶LUULJLGLPHQWRTXHVW¶XOWLPRQRQKDDOFXQHIIHWWRHODOXQJKH]]DHI¿FDFHq uguale a quella di una zona non irrigidita. 8QDYROWDGHWHUPLQDWDODOXQJKH]]DHI¿FDFHGHO7VWXERFFRUUHFDOFRODUQHODUHVLVWHQ]D/D¿JXUDLOOXVWUDLGLYHUVLPHFFDQLVPLGLFROODVVRFRQVLGHUDWL ƒ PHFFDQLVPRFROODVVRSHUVQHUYDPHQWRGHOODÁDQJLDGHO7VWXEFRQGHIRUPD ]LRQHGHOOHVXSHUÀFLGLFRQWDWWRGHOOHÁDQJHFROOHJDWH ƒ PHFFDQLVPRFROODVVRVRWWRLOPHGHVLPRFDULFRGLVQHUYDPHQWRGLÁDQJLDH EXOORQL ƒ PHFFDQLVPRFROODVVRGHLEXOORQLODUHVLVWHQ]DqTXHOODDWUD]LRQHGHLEXOORQL  Le espressioni per calcolare la resistenza nei tre diversi casi sono fornite dalla tabella 6.2 della EN 1993-1-8.

$QLPDGHOODFRORQQDLQWUD]LRQHWUDVYHUVDOH

La resistenza di progetto dell’anima di una colonna non irrigidita soggetta a trazione trasversale è data dall’espressione 6.15 contenuta nella EN 1993-1-8, ed è semplicemente rappresentata dalla resistenza di una data lunghezza d’anima, D FXL VL DSSOLFD LO FRHI¿FLHQWH GL ULGX]LRQH Ȧ in conseguenza dell’interazione con il taglio nel pannello d’anima della colonna. Per i collegamenti bullonati, il † VWDELOLVFHFKHSHURJQL¿ODRJUXSSRGL¿OHVLGHYHFRQVLGHUDUHXQD

,QWURGX]LRQHƒFDS 

lunghezza d’anima pari alla lunghezza del T-stub equivalente modellato per quelODVSHFL¿FD¿ODRJUXSSR

$QLPDGHOODWUDYHWHVD

La resistenza di progetto dell’anima di una trave tesa è indicata al § 6.2.6.8 e il procedimento è analogo a quello per il calcolo della resistenza dell’anima della colonna soggetta a trazione trasversale (vedi paragrafo 1.2.2), senza considerare il taglio. La lunghezza dell’anima della trave tesa è considerata pari alla lunghezza GHO7VWXEHTXLYDOHQWHPRGHOODWRSHUTXHOODVSHFL¿FDFRSSLDRJUXSSRGLEXOORQL

'LVWULEX]LRQHSODVWLFD ÊSRVVLELOHXQDGLVWULEX]LRQHSODVWLFDGHOOHIRU]HQHOOH¿OHGLEXOORQLVRORTXDlora possa avere luogo la deformazione dell’ala della colonna o della piastra di estremità. Ciò è assicurato attraverso l’imposizione di un limite alla distribuzione GHOOHIRU]HFKHDJLVFRQRVXOOH¿OHGLEXOORQLQHOO¶HYHQWXDOLWjGLPHFFDQLVPRGL collasso di tipo 3, poiché quest’ultimo non è duttile. Secondo il § 6.2.7.2(9) della EN 1993-1-8, questo limite è applicabile nel caso in FXLODUHVLVWHQ]DGLXQDGHOOH¿OHSUHFHGHQWLGLEXOORQLVLDVXSHULRUHDFt,Rd dove: Ft,Rd resistenza a trazione di un singolo bullone ,OVXGGHWWROLPLWHVLDSSOLFDULGXFHQGRODUHVLVWHQ]DGHOOD¿ODSUHVDLQFRQVLGHUDzione a un valore pari a Ftr,Rd, tale che: Ftr ,Rd f Ftx,Rd hr / hx dove: Ftx,Rd WUD]LRQHGLSURJHWWRGHOOD¿ODSLORQWDQDGDOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHFKH abbia resistenza a trazione superiore a 1,9 Ft,Rd hx EUDFFLRGLOHYDWUDLOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHHOD¿ODUHVLVWHQWHFtx,Rd hr EUDFFLRGLOHYDWUDLOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHHOD¿ODFRQVLGHUDWD L’effetto di questa limitazione è una distribuzione triangolare degli sforzi nelle ¿OHGLEXOORQL

5HVLVWHQ]DGHOOD]RQDFRPSUHVVD *HQHUDOLWj

La resistenza di progetto della zona compressa è condizionata da: ƒ la resistenza dell’anima della colonna (FFZF5G), oppure ƒ resistenza dell’anima e dell’ala della trave soggetta a compressione (Fc,fb,Rd).

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



I punti pertinenti della EN 1993-1-8 sono forniti nella tabella 1.2. Tabella 1.2. Componenti del collegamento soggetto a compressione &RPSRQHQWL

3XQWRSHUWLQHQWHGHOODHQ

5HVLVWHQ]DGHOOҋDQLPDGHOODFRORQQD

)FZF5G



5HVLVWHQ]DDODHDQLPDGHOODWUDYH

)FIE5G



$QLPDGLFRORQQDFRPSUHVVDVHQ]DLUULJLGLPHQWL

È preferibile evitare di ricorrere a irrigidimenti nella colonna, poiché costosi e talvolta controproducenti quando si realizzano collegamenti sull’asse minore. Tuttavia gli irrigidimenti sono solitamente necessari nella zona compressa della colonna, specialmente nei nodi trave-colonna dei telai rigidi. In un telaio il moPHQWRÀHWWHQWHqDPSLRHSURGXFHXQQRWHYROHVIRU]RGLFRPSUHVVLRQHHODFRORQQDqVROLWDPHQWHSUR¿ODWDFRQVH]LRQHD,GLDQLPDUHODWLYDPHQWHVRWWLOH La resistenza di progetto dell’anima della colonna non irrigidita soggetta a compressione trasversale è fornita nella EN DO†4XHVWDUHVLVWHQ]Dq FDOFRODWDVXXQDODUJKH]]DHI¿FDFHG¶DQLPDFRPSUHVVDSHUDQLPDYHUL¿FDWDFRPH SXQWRQHFRQXQFRHI¿FLHQWHGLULGX]LRQHȦ per il taglio HXQFRHI¿FLHQWHȡ per la trazione longitudinale di compressione esercitata sulla colonna.

$QLPDGLFRORQQDFRPSUHVVDFRQLUULJLGLPHQWR

La resistenza di progetto di una colonna irrigidita soggetta a compressione trasversale può essere calcolata in conformità con il § 9.4 della EN 1993-1-5.

$QLPDHDODGHOODWUDYHRGHOUDIWHU VRJJHWWHDFRPSUHVVLRQH

La resistenza a compressione dell’ala della trave e dell’anima compressa adiacente è fornita al § 6.2.6.7 della EN 1993-1-8 e si ottiene da: M c,Rd Fc,fb,Rd, " h  tfb



dove h altezza della trave collegata Mc,Rd momento resistente di progetto della sezione trasversale della trave, opportunamente ridotto qualora la sollecitazione di taglio sia presente (cfr. EN 1993-1-1, § 6.2.5). Per travi con rinforzo al nodo, come nel caso di una

,QWURGX]LRQHƒFDS 

tfb

trave a sezione variabile al nodo (rafter)1, Mc,Rd può essere calcolato senza considerare l’ala intermedia spessore d’ala della trave collegata.

Per le travi rinforzate, come quelle solitamente utilizzate nei rafter di telai rigidi, l’altezza h deve essere considerata pari a quella della sezione fabbricata, mentre lo spessore tfb deve essere quello dell’ala del rinforzo. Se l’altezza del rafter (trave + rinforzo) supera i 600 mm, il contributo dell’anima del rinforzo alla resistenza a compressione di progetto deve essere limitato al &LzVLJQL¿FDFKHVHODUHVLVWHQ]DGHOO¶DODqSDULDtfb bfb fy,fb, allora: Fc,fb,Rd f

tfb bfb f y,fb 0, 8

5HVLVWHQ]DGHOSDQQHOORGҋDQLPDGHOODFRORQQD La resistenza del pannello d’anima della colonna è indicata al § 6.2.6.1 della EN 1993-1-8, ed è valida per d/tw”İ. La resistenza di un pannello d’anima di colonna non rinforzata soggetta a taglio, VZS5G, si ottiene da: Vwp,Rd

"

0, 9 f y,wc Avc 3 L M0

dove: Avc

area della colonna resistente a taglio, cfr. EN 1993-1-1 § 6.2.6(3).

&DOFRORGHOPRPHQWRUHVLVWHQWH Una volta calcolate le resistenze teoriche nella zona tesa (paragrafo 1.2), la resistenza di progetto della zona compressa (paragrafo 1.4) e la resistenza del pannello d’anima della colonna soggetta a taglio (paragrafo 1.5), è possibile determinare OHUHVLVWHQ]HHI¿FDFLGLSURJHWWRQHOOD]RQDWHVD Al § 6.2.7.2(7) della EN 1993-1-8 si indica come la resistenza globale di progetto nella zona tesa non debba superare la resistenza di progetto della zona compressa. Analogamente, si richiede che la resistenza globale di progetto non sia superiore 

1G7YLHQHFRQVLGHUDWD´UDIWHUµXQDWUDYHDVH]LRQHYDULDELOHDOQRGRLQVHJXLWRDOODSUHVHQ]DGHO ULQIRU]R3HUVHPSOLFLWjG·RUDLQSRLTXHVWDVLWXD]LRQHYHUUjLQGLFDWDFROWHUPLQH´UDIWHUµ

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



a quella del pannello d’anima della coORQQDPRGL¿FDWDGDOSDrametro di trasformazione, ȕ. Ciò è espresso da:

¨F

t,Rd

f Vwp,Rd G

Il suddetto parametro ȕ è tratto dalla tabella 5.4 del § 5.3(7), ed è considerato pari a 1.0 per collegamenti su un solo lato. 4XDORUDODUHVLVWHQ]DQHOSDQQHOORG¶DQLPDGHOODFRORQQDRTXHOODQHOOD]RQDFRPpressa siano inferiori alla resistenza globale di progetto nella zona tesa, le resistenze nella zona tesa devono essere ridotte. &LzDYYLHQHULGXFHQGRSHUSULPDODUHVLVWHQ]DGHOOD¿ODGLEXOORQLSLSURVVLPD DOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHSURFHGHQGRFRQOD¿ODVXFFHVVLYD¿QFKpODUHVLVWHQ]D JOREDOHQHOOD]RQDWHVDQRQVLDSLVXSHULRUHDOODUHVLVWHQ]DDFRPSUHVVLRQHRD TXHOODGHOSDQQHOORG¶DQLPDDWDJOLR/DULGX]LRQHGHOODUHVLVWHQ]DGHOOH¿OHGL bulloni realizzata in questo modo è soddisfacente, poiché secondo i criteri di progetto si suppone una distribuzione plastica delle forze nei bulloni. Un’alternativa alla riduzione di resistenza nella zona tesa è l’inserimento di irrigidimenti, i quali possono aumentare la resistenza di progetto dei pannelli d’anima soggetti a taglio e dell’anima compressa. ,QVHJXLWRDOFDOFRORGHOOHUHVLVWHQ]HHI¿FDFLDWUD]LRQHGLSURJHWWRULGXFHQGROH resistenze teoriche qualora necessario, è possibile calcolare il momento resistente di progetto del collegamento come somma dei prodotti della resistenza a trazione GLFLDVFXQD¿ODSHULOEUDFFLRGLOHYDGDOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHSHUFXL (come descritto al § 6.2.7.2 della EN 1993-1-8) M j,Rd " ¨ hr Ftr ,Rd r

6LFRQVLGHUDLQ¿QHFKHLOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHVLDDOOLQHDWRDOFHQWURGHOO¶DOD compressa.

3URJHWWD]LRQHGHOOHVDOGDWXUH La EN 1993-1-8 § 6.2.3(4) stabilisce che il momento resistente di progetto del collegamento sia sempre limitato dalla resistenza di progetto degli altri componenti di base, e non da quella delle saldature. Una soluzione conservativa conveniente è perciò l’adozione di saldature ad alta resistenza, ovvero continue e resistenti a PRPHQWRIXOOVWUHQJWKZHOG GHLFRPSRQHQWLLQWHQVLRQH4XDQGRLFRPSRQHQWL sono compressi, come nel caso dell’ala inferiore di un rinforzo, essi sono normalmente semplicemente appoggiati ed è quindi necessaria solo una saldatura VHPSOLFH4XDORUDODJLXQ]LRQHVLDVRWWRSRVWDDPRPHQWLÀHWWHQWLGLVHJQRUHYHUsibile è necessario tener conto del fatto che la saldatura dovrà sopportare qualche sforzo di trazione.

,QWURGX]LRQHƒFDS 

6DOGDWXUHGHOOҋDODWHVD

Le saldature poste fra l’ala tesa e la piastra di estremità possono essere ad alta resistenza. In alternativa, nella pratica comune le saldature dell’ala tesa sono progettate per una resistenza che è la minore tra: ƒ ODUHVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOO·DODXJXDOHDEIWII\ ƒ ODUHVLVWHQ]DDWUD]LRQHWRWDOHQHOOHWUHÀOHGLEXOORQLVXSHULRULLQXQDSLDVWUDGL HVWUHPLWjHVWHVDRGHOOHGXHÀOHGLEXOORQLVXSHULRULSHUJLXQWLÁDQJLDWLIUDWUDYL 4XHVWRDSSURFFLRSXzULVXOWDUHFRQVHUYDWLYRPDDOORVWDWROLPLWHXOWLPRSXzYHUL¿FDUVLXQDWHQGHQ]DGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWjDGHVWHQGHUVLYHUWLFDOPHQWHIUDOHDOL della trave. Di conseguenza, in tal caso l’ala tesa è soggetta a un carico superiore di quello proveniente esclusivamente dai bulloni adiacenti. Una saldatura ad alta resistenza dell’ala tesa può essere ottenuta mediante una delle seguenti soluzioni: ƒ giunti a T con cordoni di saldatura simmetrici, in cui la somma degli spessori di gola è pari allo spessore dell’ala; ƒ due saldature di testa simmetriche a parziale penetrazione con cordoni di saldatura sovrapposti; ƒ saldature di testa a completa penetrazione. Per la maggior parte delle travi di piccola o media dimensione, le saldature dell’ala tesa sono cordoni di saldatura simmetrici ad alta resistenza (giunti a T). 4XDQGRLOODWRGHOFRUGRQHGLVDOGDWXUDULFKLHVWRVXSHUDLPPO¶DGR]LRQHGL elementi ad alta resistenza con saldature di testa a parziale penetrazione e cordoni VRYUDSSRVWLSXzUDSSUHVHQWDUHXQDVROX]LRQHSLHFRQRPLFD

6DOGDWXUHGHOOҋDODFRPSUHVVD

Laddove l’ala compressa presenti un’estremità tagliata parzialmente, quest’ultima può considerarsi semplicemente appoggiata alla piastra di estremità, cosicFKpVDUjVXI¿FLHQWHXWLOL]]DUHVHPSOLFLFRUGRQLGLVDOGDWXUD4XDORUDQRQVLSRVVD assumere in questo modo, la saldatura deve essere dimensionata per sopportare l’intero sforzo di compressione.

6DOGDWXUHGҋDQLPD

Si raccomanda che le saldature d’anima nella zona tesa siano ad alta resistenza. Nel caso dLDQLPDGHOODWUDYHFRQVSHVVRUH¿QRDPPFLzVLSXzRWWHQHUH utilizzando cordoni di saldatura con lato di 8 mm (e gola di 5,6 mm). È quindi

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



opportuno prendere in considerazione l’adozione di saldature ad alta resistenza lungo tutta l’altezza dell’anima, nel cui caso non è necessario calcolare la resistenza a taglio e trazione. ,QSUHVHQ]DGLDQLPHSLVSHVVHOHVDOGDWXUHDOO¶DQLPDSRVVRQRHVVHUHWUDWWDWHFRQsiderando separatamente due aree distinte: una zona tesa intorno ai bulloni deputati ad assorbire la trazione e il resto dell’anima agisce come zona resistente a taglio. =21$7(6$ Si raccomanda l’utilizzo di saldature ad alta resistenza. Suddette saldature in corULVSRQGHQ]DGHOOD]RQDWHVDGHOO¶DQLPDGHYRQRHVWHQGHUVLDOGLVRWWRGHOOD¿ODGL bulloni di fondo resistente a trazione, a una distanza pari a 1,73g/2, dove g è il SDVVRLQWHUDVVH WUDLEXOORQL&LzFRQVHQWHXQDGLVWULEX]LRQHHI¿FDFHDƒWUDOD ¿ODGLEXOORQLFRQVLGHUDWDHODSLDVWUDGLHVWUHPLWj =21$62**(77$$7$*/,2 La resistenza a sforzo da taglio verticale delle saldature all’anima deve essere considerata uguale a: PVZ = 2 × a × fYZG × LZV dove: a fYZG LZV

spessore gola di saldatura resistenza di progetto del cordone di saldatura (tratto da EN 1993-1-8, § 4.5.3.3(2)) lunghezza delle saldature in corrispondenza dell’area soggetta a taglio (la SDUWHUHVWDQWHGHOO¶DQLPDQRQLGHQWL¿FDWDFRPH]RQDWHVD 

7DJOLRYHUWLFDOH La progettazione per unioni soggette a taglio verticale è semplice. Solitamente VLVXSSRQHFKHLEXOORQLQHOODSDUWHSLEDVVDGHOFROOHJDPHQWRQRQVRSSRUWLQR QHVVXQDWUD]LRQHVLJQL¿FDWLYDHFKHODORURIXQ]LRQHVLDTXHOODGLVRSSRUWDUHOR VIRU]RGDWDJOLRYHUWLFDOH,EXOORQLGHYRQRTXLQGLHVVHUHYHUL¿FDWLDWDJOLRHD rifollamento in conformità con quanto stabilito nella EN 1993-1-8 tabella 3.4.

,UULJLGLPHQWL I componenti del giunto possono essere rinforzati tramite piatti aggiuntivi, sebbene ciò implichi costi addizionali. La tabella 1.3 sintetizza le diverse situazioni in cui è possibile rinforzare collegamenti soggetti a momento, mentre le diverse WLSRORJLHGLLUULJLGLPHQWRVRQRLOOXVWUDWHQHOOD¿JXUD

,QWURGX]LRQHƒFDS 

Tabella 1.7. Tipi di irrigidimento 7LSRGLLUULJLGLPHQWR

(IIHWWR

,UULJLGLPHQWRUHVLVWHQWHDFRPSUHVVLRQH $XPHQWDODUHVLVWHQ]DDFRPSUHVVLRQH

1RWH 1HFHVVDUL VROLWDPHQWH QHL FROOHJDPHQWL GLWHODLULJLGL

 ,UULJLGLPHQWR GҋDOD LQ FRUULVSRQGHQ]D $XPHQWD OD UHVLVWHQ]D D ÁHVVLRQH  GHOOD]RQDWHVD GHOOҋDODGHOODFRORQQD 6ROX]LRQH PROWR GLIIXVD ² L FROOHJDPHQWL  ,UULJLGLPHQWR UHVLVWHQWH D WDJOLR GLDJR 0LJOLRUDODUHVLVWHQ]DGHOOҋDQLPDGHOODFR VXOOҋDVVH PLQRUH SRVVRQR ULYHODUVL SL QDOH ORQQDHULQIRU]DOҋDODVRJJHWWDDWUD]LRQH FRPSOHVVL

3LDWWRGҋDQLPDVXSSOHPHQWDUH

, FROOHJDPHQWL VXOOҋDVVH PLQRUH VRQR $XPHQWD OD UHVLVWHQ]D D WDJOLR H FRP VHPSOLÀFDWL OҋHOHPHQWR ULFKLHGH OҋXWLOL]]R GL QXPHURVH VDOGDWXUH &RQVXOWDUH LO † SUHVVLRQHGHOOҋDQLPDGHOODFRORQQD GHOODHQ

,UULJLGLPHQWRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj

$XPHQWD OD UHVLVWHQ]D D ÁHVVLRQH GHOOD (YLWDUHOҋXWLOL]]R²ULFRUUHUHLQYHFHDSLD SLDVWUDGLHVWUHPLWj VWUDGLHVWUHPLWjSLVSHVVD

3LDWWRVXSHULRUH

6ROLWDPHQWH DQQHVVR DOOD FRORQQD DOOL QHDWR DOOҋDOD VXSHULRUH GHO ´UDIWHUµ Ë FR $XPHQWDODUHVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGHOOҋDOD PXQHPHQWHSUHYLVWRSHUFDULFKLGLVHJQR HODUHVLVWHQ]DDFRPSUHVVLRQHLQVLWXD UHYHUVLELOH PD ULVXOWD HIÀFDFH FRPH LUUL ]LRQLGLPRPHQWLGLVHJQRUHYHUVLELOH JLGLPHQWRSHUVIRU]RGDWUD]LRQHLQFRUUL VSRQGHQ]DGHOOҋDODGHOODFRORQQD

,UULJLGLPHQWRGҋDOD

$XPHQWDODUHVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGHOOҋDOD

)LJXUD7LSLGLLUULJLGLPHQWR

(IÀFDFH VROR SHU VXSSRUWDUH LO PHFFDQL VPRYHGLHQ†



5,*,'(==$'(//(*,81=,21,

La EN†SUHYHGHFKHWXWWHOH JLXQ]LRQL VLDQR FODVVL¿FDWH VHFRQGR UHVLVWHQ]DRULJLGH]]D/DFODVVL¿FD]LRQHVHFRQGRUHVLVWHQ]DqDGDWWDSHUO¶DQDOLVL globale plastica. 6HFRQGRTXDQWRLQGLFDWRDO† XQDJLXQ]LRQHGHYHHVVHUHFODVVL¿FDWDLQ base alla sua rigidezza rotazionale, la quale deve essere calcolata in conformità col metodo descritto al § 6.3 della EN 1993-1-8. Si raccomanda l’utilizzo del sofWZDUHSHUFDOFRODUHODULJLGH]]DLQL]LDOHGHOODJLXQ]LRQH,OSDUDJUDIRIRUQLVFH un’introduzione a questo approccio. $O† VLHYLGHQ]LDFRPHOHJLXQ]LRQLSRVVDQRHVVHUHFODVVL¿FDWHVXOOD EDVHGLSURYHVSHULPHQWDOLHVSHULHQ]HGLFDVLVLPLOLSUHFHGHQWLGLHI¿FDFLDDFFHUWDWDRFDOFROLYHUL¿FDWLWUDPLWHSURYH,QDOFXQL3DHVLVLDFFHWWDODFODVVL¿FD]LRQH EDVDWDVXFDVLVLPLOLSUHFHGHQWLGLHI¿FDFLDDFFHUWDWDFRQIHUPDWDQHOO¶$QQHVVR Tecnico Nazionale, il quale può fare riferimento a metodi di progettazione o elementi della giunzione accettati a livello nazionale, consentendo che questi siano FODVVL¿FDWLVHQ]DFDOFROR

&ODVVLÀFD]LRQHSHUFDOFROR Al § 6.3.1(4) la rigidezza iniziale, SjqGH¿QLWDFRPH Ez 2 1 R¨ i k i dove Sj "

E ȝ z ki

modulo di elasticità rapporto di rigidezza, variabile a seconda del rapporto del momento applicato al momento resistente della giunzione braccio di leva, fornito al § 6.2.7 rigidezza dei componenti di base della giunzione.

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5LJLGH]]DGHLFRPSRQHQWLGLEDVHGLXQDJLXQ]LRQH

La tabella 6.10 della ENLGHQWL¿FDLFRPSRQHQWLGLEDVHGLXQDJLXQ]LRQH da considerare. Per un collegamento con piastra di estremità bullonata su un solo lato, come nel caso di nodo telaio-trave di un telaio rigido, i componenti di base di una giunzione da prendere in considerazione sono forniti nella tabella 2.1. Tabella 2.1. Componenti di base di una giunzione in un nodo trave-colonna di un telaio rigido &RHIÀFLHQWHGLULJLGH]]D

&RPSRQHQWHGHOODJLXQ]LRQH

N

3DQQHOORGҋDQLPDGHOODFRORQQDVRJJHWWDDWDJOLR

N

$QLPDGHOODFRORQQDVRJJHWWDDFRPSUHVVLRQH

N

$QLPDGHOODFRORQQDVRJJHWWDDWUD]LRQH

N

$ODGHOODFRORQQDVRJJHWWDDÁHVVLRQH

N

3LDVWUDGLHVWUHPLWjVRJJHWWDDÁHVVLRQH

N

%XOORQLVRJJHWWLDWUD]LRQH

,QFDVRGLJLXQ]LRQHFRQGXHRSL¿OHGLEXOORQLDLFRPSRQHQWLGLEDVHSHURJQL ¿ODGRYUjFRUULVSRQGHUHXQDULJLGH]]DHTXLYDOHQWHkeq. In caso di giunto travecolonna con collegamento e piastra di estremità, questa rigidezza equivalente è determinata utilizzando k3, k4, k5 e k10SHURJQLVLQJROD¿ODGLEXOORQLHEUDFFLRGL leva equivalente (cfr. EN 1993-1-8, § 6.3.3.1(4)). La tabella 6.11 della di rigidezza.

ENLQGLFDFRPHLQGLYLGXDUHLVLQJROLFRHI¿FLHQWL

/LPLWLGLFODVVLÀFD]LRQH ,OLPLWLGLFODVVL¿FD]LRQHVRQRIRUQLWLDO†GHOODEN 1993-1-8. Essi variano a seconda della rigidezza iniziale, Sj,ini, del momento d’inerzia della trave Ib, della lunghezza della trave, lbHGHOFRHI¿FLHQWHkb il quale a sua volta dipende dalla rigidezza del telaio. Le giunzioni sono rigide quando S j,ini v kb EI b lb Perciò, per una data rigidezza iniziale Sj,ini, può essere calcolata una lunghezza minima di trave, lbFKHSHUPHWWDGLFODVVL¿FDUHODJLXQ]LRQHFRPHFROOHJDPHQWR ULJLGR4XHVWDqODEDVHSHUOHOXQJKH]]HPLQLPHIRUQLWHQHOODVH]LRQHGHOSUHsente volume.



 /,1((*8,'$75$77('$//(%821(  35$7,&+(3(5/$352*(77$=,21(  ',&2//(*$0(17,62**(77,$020(172

Ogni collegamento soggetto a momento comporta spese aggiuntive rispetto ad elementi semplici (soggetti esclusivamente a taglio). I collegamenti dovrebbero essere progettati con caratteristiche tali da sopportare gli sforzi e i momenti DSSOLFDWLQHOPRGRSLHFRQRPLFR&LzSXzFRPSRUWDUHLOULFRUVRDHOHPHQWLSL JUDQGLRPRGL¿FKHDOODJHRPHWULDGHOFROOHJDPHQWRSHUULGXUUHJOLRQHULGLIDEbricazione dovuti all’inserimento di irrigidimenti. Le seguenti sezioni offrono indicazioni per un corretto calcolo degli elementi.

5LQIRU]RGHOQRGRWUDYHFRORQQDKDXQFK  Il rinforzo in un telaio rigido comporta solitamente il ricorso a un ritaglio di forma triangolare saldato sotto la trave in corrispondenza del collegamento con la colonna. La lunghezza del ritaglio corrisponde solitamente a circa il 10% della FDPSDWD ¿QR DO  QHOOH SURJHWWD]LRQL HODVWLFKH SL HI¿FLHQWL ,O ULQIRU]R KD LQROWUHVROLWDPHQWHODVWHVVDVH]LRQHGHOODWUDYHRXQDVH]LRQHSLDOWDHDEERQdante. Coppie di ritagli al rinforzo sono prodotte dalla lunghezza di un elemento, come PRVWUDWRLQ¿JXUD6HLOULQIRU]RqWDJOLDWRGDOODVH]LRQHGHOODWUDYHO¶DOWH]]D massima della sezione rinforzata sarà perciò poco meno che due volte l’altezza GHOODVH]LRQHGHOODWUDYH5LQIRU]LSLDOWLULFKLHGRQRVH]LRQLSLJUDQGLRUHDOL]zazione del rinforzo mediante piatti.

)LJXUD5HDOL]]D]LRQHGLULWDJOLDOULQIRU]R



1G7´KDXQFKµFRPHGDGHQRPLQD]LRQHDQJORVDVVRQH

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



3LDVWUDGLHVWUHPLWj Le piastre di estremità sono solitamente in acciaio S275 o S235. Per bulloni di classe 8.8 e acciaio S275, lo spessore della piastra di estremità deve essere circa uguale al diametro GHOEXOORQH*OLVSHVVRULSLFRPXQLVRQR ƒ 20 mm quando si utilizzano bulloni M20 classe 8.8 ƒ 25 mm quando si utilizzano bulloni M24 classe 8.8

)LJXUD  3LDVWUD GL HVWUHPLWj ² ]RQD VRJ JHWWDDFRPSUHVVLRQH

/D SLDVWUD GL HVWUHPLWj GHYH HVVHUH SL ODUJD GHOOD VH]LRQH della trave per permettere di effettuare la saldatura lungo le ali. La piastra di estremità deve inoltre estendersi oltre i bordi della sezione rinforzata per perPHWWHUHO¶LQVHULPHQWRGLFRUGRQLGLVDOGDWXUD&RPHPRVWUDWRLQ¿JXUDQHOOD zona soggetta a compressione, la piastra di estremità deve estendersi al di sotto del cordone di saldatura per una distanza che sia almeno pari allo spessore della SLDVWUD SHU SHUPHWWHUH GL PDVVLPL]]DUH OD OXQJKH]]D ULJLGD HI¿FDFH TXDQGR VL YHUL¿FDXQDFRORQQDVRJJHWWDDFRPSUHVVLRQH

,UULJLGLPHQWL I vari tipi di irrigidimento utilizzati nei nodi di collegamento trave-colonna sono PRVWUDWL LQ ¿JXUD  /¶LUULJLGLPHQWR D FRPSUHVVLRQH q VROLWDPHQWH SUHYLVWR mentre è preferibile evitare l’utilizzo di altri irrigidimenti, laddove possibile. Gli irrigidimenti alla piastra di estremità, ad esempio, non sono mai necessari, poiFKpqVXI¿FLHQWHXWLOL]]DUHXQDSLDVWUDGLHVWUHPLWjSLVSHVVDSHUDXPHQWDUHOD resistenza. Gli irrigidimenti all’ala della colonna sono utilizzati per aumentare la resistenza del collegamento. In alternativa agli irrigidimenti, una maggiore resistenza può essere ottenuta:

)LJXUD&ROOHJDPHQWRFRQSLDVWUDGLHVWUHPLWjHVWHVD

/LQHHJXLGDWUDWWHGDOOHQXRYHSUDWLFKHSHUODSURJHWWD]LRQHƒFDS 

ƒ LQVHUHQGRSL¿OHGLEXOORQL ƒ estendendo la piastra di estremità oltre al bordo superiore della trave, come PRVWUDWRLQ¿JXUD ƒ aumentando l’altezza del rinforzo; ƒ aumentando il peso della sezione di colonna.

%XOORQL I bulloni utilizzati nei collegamenti soggetti a momento sono solitamente di tipo M20 o M24, classe 8.8 o 10.9. In alcuni Paesi, lo standard prevede l’utilizzo di EXOORQLFODVVH,EXOORQLGHYRQRHVVHUHFRPSOHWDPHQWH¿OHWWDWLLOFKHLPSOLFD che gli stessi bulloni possono essere utilizzati in tutta la struttura. I bulloni sono generalmente disposti a un interasse (passo orizzontale) di 90 o 100 mm, mentre il passo verticale è compreso di norma tra i 70 e i 90 mm. In alcuni paesi è comune avere bulloni posti a distanze regolari lungo l’intera lunghezza del collegamento. In altri paesi, la distanza tra bulloni resistenti a taglio ed a trazione può essere considerevole. La EN 1991-1-8 non preclude nessuna delle due soluzioni, ma lo Standard indica il passo massimo per assicurare che i componenti non diventino instabili (comportamento che non può aver luogo nei collegamenti alla piastra di estremità). I bulloni precaricati non sono richiesti nei collegamenti di telai rigidi.

1RGLGLFROPRWUDYHWUDYH /D¿JXUDUDSSUHVHQWDXQWLSLFRQRGRGLFROPR4XDQGRVRQRSUHVHQWLFDULFKL gravitazionali, la parte inferiore del rinforzo è soggetta a trazione. Detto rinforzo può essere realizzato dalla sezione della trave o dalla piastra. 3HUVWUXWWXUHPRGHVWHHPRPHQWLÀHWWHQWLPLQLPLLOQRGRGLFROPRSXzXWLOL]]DUH VHPSOLFHPHQWHXQDSLDVWUDGLLUULJLGLPHQWRFRPHLQ¿JXUDSLXWWRVWRFKHULFRUUHUHDXQULQIRU]RÀDQJLDWR

)LJXUD7LSLFRQRGRGLFROPR

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



)LJXUD'HWWDJOLRDOWHUQDWLYRGHOQRGRGLFROPR

6DOGDWXUH Come descritto nella sezione 1.7, le saldature continue resistenti a momento (full VWUHQJWKZHOGV VRQRVROLWDPHQWHQHFHVVDULHVXOO¶DODVRJJHWWDDWUD]LRQHHDGLDFHQWLDLEXOORQLUHVLVWHQWLDWUD]LRQHFRPHPRVWUDWRLQ¿JXUDSHUTXDQWRULguarda i nodi trave-colonna. Il resto della saldatura sull’anima è progettato per sopportare le sollecitazioni da taglio. Sebbene le saldature d’anima resistenti a taglio possano essere di dimensioni minori rispetto a quelle presenti nella zona tesa, nella pratica si è soliti realizzare saldature di uguale dimensione lungo tutta la lunghezza dell’anima. Nella zona soggetta a compressione, ipotizzando che le estremità delle membrature siano state parzialmente tagliate, i componenti sono in appoggio diretto ed è necessaria solo una saldatura semplice. Per quanto concerne la progettazione in presenza di momento reversibile (con sollevamenti dovuti al vento), le saldature localizzate nella parte inferiore del rinforzo e alla sommità del nodo di colmo VRQRVRJJHWWHDWUD]LRQHHGqQHFHVVDULRYHUL¿FDUHO¶DGHJXDWH]]DGHOOHVDOGDWXUH a queste azioni combinate. La saldatura compresa tra il rinforzo e il lato inferiore della trave è solitamente un cordone di saldatura continuo. Sebbene una saldatura intermittente sarebbe

)LJXUD6DOGDWXUHDOULQIRU]R

/LQHHJXLGDWUDWWHGDOOHQXRYHSUDWLFKHSHUODSURJHWWD]LRQHƒFDS 

perfettamente adeguatDGDXQSXQWRGLYLVWDVWUXWWXUDOHqVROLWDPHQWHSLFRQYHniente utilizzare una saldatura continua.

,QWHJUD]LRQHDOWHVWRRULJLQDOH DFXUDGL)RQGD]LRQH3URPR]LRQH$FFLDLR H83,9(%8QLRQH3URGXWWRUL,WDOLDQL9LWHULDH%XOORQHULD Fermo restando che le anteriori indicazioni scaturiscono da uno “standard” proposto nel libro, niente preclude l’uso di altre tipologie di bulloni con differenti caratteristiche, a questo proposito Fondazione Promozione Acciaio e83,9(% hanno integrato al paragrafo 3.4 le seguenti considerazioni utili alla progettazione. Infatti,in linea del tutto generale, i prodotti sottoposti a marcatura CE (in accordo alla direttiva EU 89/106/CEE) completano il corretto proporzionamento e assemEODJJLRGHOODJLXQ]LRQHEXOORQDWDHVVHQGRQRWLDWWUDYHUVRGH¿QLWHSURFHGXUHGL collaudo standardizzate, i parametri di serraggio, indispensabili per la posa in opera in qualità e sicurezza. /¶HOHPHQWRGLXQLRQHqFRPSRVWRGDYLWHGDGRHURQGHOOH(VVRqGH¿QLWR³DVVLHPH´ Nell’ipotesi in cui il giunto richieda soluzioni a serraggio controllato i sistemi di unione devono essere prescelti fra quelli indicati dalla norma EN 14399-3 (sistema HR) o dalla norma ENVLVWHPD+9 HOHPHQWLGLXQLRQHSUHFDULFDWLR³D serraggio controllato”). In merito alle classi di resistenza, tali assiemi possono essere utilizzati con viti nelle classi 8.8 e 10.9. In presenza di soluzioni non precaricate e di sollecitazioni prevalenti di taglio, LVLVWHPLSLDSSURSULDWL ULVXOWDQRHVVHUH L VLVWHPL 6% UHJRODPHQWDWLLQ DPELWR internazionale CEN dalle norme EN 15048-1 (elementi di unione non precaricati o a “non a serraggio controllato”). I sistemi di unione precaricati sono utilizzabili anche in giunzioni a taglio in alternativa alla soluzione SB. Se la scelta progettativa è orientata al sistema SB, particolare attenzione deve essere posta al momento della posa in opera degli elementi di unione. La norma EN 15048-1 ammette la composizione dell’assieme di assemblaggio utilizzando componenti provenienti da bulloneria standard ISO, come ad esempio ISO 4014 YLWLD¿OHWWRSDU]LDOH RSSXUH ISOYLWLDWXWWR¿OHWWR FRPELQDWDFRQ ISO 4032 (dadi) e, se richiesto dal progettista, anche con ISO 7091 (rondelle). È però LPSRUWDQWHHVVHUHVLFXULFKHWDOLFRPSRQHQWLVLDQRLGHQWL¿FDWLHFRQWUDVVHJQDWLLQ modo chiaro e univoco con il marchio SB, stampigliato sulla testa della vite sulla VXSHU¿FLHGHOGDGRLQDFFRUGRDOODQRUPDEN 15048-1. Il marchio CE per questi prodotti è anch’esso obbligatorio e deve essere esposto obbligatoriamente sulle HWLFKHWWHFKHLGHQWL¿FDQROHVLQJROHFRQIH]LRQL In merito alle classi di resistenza, tali assiemi possono essere utilizzati con viti nelle classi 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.8, 8.8 e 10.9.

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



'DWLWHFQLFL Le norme europee di riferimento per la bulloneria impiegata nelle costruzioni metalliche (assiemi vite + dado + rondella) sono quindi: ƒ ƒ

UNI EN UNI EN

14399-1 per collegamenti precaricati; 15048-1 per collegamenti non precaricati.

Nel presente paragrafo sono considerati sistemi di unione elementari, in quanto parti costituenti i collegamenti strutturali tra le membrature in acciaio. Le tipologie di unione analizzate sono quelle realizzate tramite bulloni. Le unioni realizzate con bulloni si distinguono in “precaricate” e “non precaricate”. La bulloneria conforme alla UNI EN 14399-1 è adatta anche ad essere utilizzata per soddisfare i requisiti della bulloneria per giunzioni non precaricate (UNI EN 15048-1).

%XOORQLSHUJLXQ]LRQLSUHFDULFDWH Gli assiemi vite/dado/rondelle impiegati nelle giunzioni precaricate devono soddisfare: ƒ i requisiti di cui alla norma europea armonizzata UNI EN 14399-1; ƒ la regolamentazione per la marcatura CE. Le viti, i dadi e le rondelle in acciaio devono essere associati come indicato nella tabella seguente.

6LVWHPD

9LWL

'DGL

&ODVVHGL 5LIHULPHQWR UHVLVWHQ]D

&ODVVHGL 5LIHULPHQWR UHVLVWHQ]D



81,(1

SDUWH



5RQGHOOH 'XUH]]D

5LIHULPHQWR

3LDVWULQH 'XUH]]D

5LIHULPHQWR

81,(1

SDUWH

+5  +9 +5&

 

81,(1

SDUWH 81,(1

SDUWH 81,(1

SDUWH

  

81,(1

SDUWH

+9

81,(1

SDUWLH

+9

81, 81,

81,(1

SDUWH 81,(1

SDUWH

+9

81,(1

SDUWLH

/ҋXWLOL]]RGHOOHSLDVWULQHQRQqFRQWHPSODWRQHOOHQRUPHDUPRQL]]DWH

N.B.: Il CD allegato contiene un sagomario della bulloneria strutturale.

%XOORQLSHUJLXQ]LRQLQRQSUHFDULFDWH Gli assiemi viti/dadi/rondelle devono soddisfare: ƒ i requisiti di cui alla norma europea UNI EN 15048-1; ƒ la regolamentazione per la marcatura CE.





/LQHHJXLGDWUDWWHGDOOHQXRYHSUDWLFKHSHUODSURJHWWD]LRQHƒFDS 

ƒ LQDOWHUQDWLYDDQFKHJOLDVVLHPLFRQIRUPLDOOHVSHFL¿FKHWHFQLFKHSUHVFULWWHGDOla norma UNI EN 14399-1 sono idonei per l’uso in giunzioni non precaricate. 9LWLGDGLURQGHOOHLQDFFLDLRGHYRQRHVVHUHDVVRFLDWHFRPHGDWDEHOODVHJXHQWH 6LVWHPD

9LWL

'DGL

5RQGHOOH

&ODVVHGLUHVLVWHQ]D

&ODVVHGLUHVLVWHQ]D

'XUH]]D

6%



6%



6%



6%



6%



5LIHULPHQWR

RSSXUH RSSXUH

+9PLQ 81,(1

SDUWH RSSXUH

6%



RSSXUH

6%



RSSXUH

+9PLQ RSSXUH+9PLQ

N.B.: Il CD allegato contiene un sagomario della bulloneria strutturale.



7$%(//(3(5/$352*(77$=,21(  ',&2//(*$0(17,

,QWURGX]LRQHJHQHUDOH In questa sezione vengono fornite delle tabelle con le indicazioni per la progetta]LRQHGLGLYHUVHFRQ¿JXUD]LRQLWLSRGLFROOHJDPHQWLVRJJHWWLDPRPHQWRLQWHODL rigidi. Sono inclusi sia i nodi trave-colonna che i nodi di colmo. /DVH]LRQHWUDWWDLQSDUWLFRODUHWUHSUR¿OLGLEDVH,3(,3(H,3(SHU DFFLDLR66H6/HGLPHQVLRQLGHLSUR¿OLVRQRJHQHUDOPHQWHTXHOOH appropriate a lunghezze di campata di 20, 25 e 30 m rispettivamente. 3HURJQLSUR¿ORVRQRLQVHULWHLQWDEHOODWUHFRQ¿JXUD]LRQLGLQRGLGLFROPRSHU XQDVSHFL¿FDGLPHQVLRQHGHLEXOORQLHXQGHWHUPLQDWRVSHVVRUHGHOODSLDVWUDGL HVWUHPLWj$QDORJDPHQWHVRQRULSRUWDWHWUHFRQ¿JXUD]LRQLGLQRGLWUDYHFRORQQD SHUEXOORQLGHOODVWHVVDGLPHQVLRQHHSLDVWUDGHOORVWHVVRVSHVVRUH3HURJQLSUR¿lo vi sono inoltre due ulteriori tabelle, una per classe di bullone differente e l’altra SHUGLYHUVRVSHVVRUHGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj4XHVWHWDEHOOHVRQRIRUQLWHVROR per i nodi di colmo senza bulloni esterni e per nodi trave-colonna semirinforzati. Le tabelle 4.1 e 4.2 riportano i numeri delle tabelle relative ad ogni diverso tipo GLFRQ¿JXUD]LRQH Tabella 4.1. Nodi di colmo 3URÀOR

3LDVWUDGL HVWUHPLWjWSPP

,3(



'LPHQVLRQH EXOORQH

&ODVVHGHO EXOORQH

6HQ]DEXOORQL HVWHUQL



7DEHOOD

0



7DEHOOD



7DEHOOD

   ,3(



0

  ,3(

 

0



7DEHOOD



7DEHOOD



7DEHOOD



7DEHOOD



7DEHOOD



7DEHOOD

&RQEXOORQL HVWHUQL

&RQEXOORQLHVWHUQL HLUULJLGLPHQWR

7DEHOOD

7DEHOOD

7DEHOOD

7DEHOOD

7DEHOOD

7DEHOOD

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



Tabella 4.2. Nodi trave-colonna 3URÀOR

3LDVWUDGL HVWUHPLWjWSPP

'LPHQVLRQH EXOORQH



0

,3(









 ,3(



 





6HQ]DULQIRU]R

7DEHOOD

7DEHOOD

7DEHOOD 7DEHOOD 7DEHOOD

7DEHOOD

7DEHOOD

7DEHOOD





6HPLULQIRU]DWR E 7DEHOOD

7DEHOOD

 

0

5LQIRU]R D



 

,3(

0

&ODVVH GHOEXOORQH

7DEHOOD 7DEHOOD

7DEHOOD

7DEHOOD

7DEHOOD

D /ҋDOWH]]DGHOODWUDYHULQIRU]DWDqSDULDGXHYROWHOҋDOWH]]DGHOSURÀORGLEDVH E /ҋDOWH]]DGHOODWUDYHULQIRU]DWDqSDULDYROWHOҋDOWH]]DGHOSURÀORGLEDVH

Le tabelle comprese tra la 4.10 e la 4.39 presentano le seguenti informazioni: ƒ un dettaglio del collegamento; ƒ LSDUDPHWULGLEDVHSUR¿ORGLPHQVLRQHGHOEXOORQHFODVVHGHOEXOORQHVSHVVRre della piastra di estremità); ƒ le principali resistenze di progetto (momento resistente, resistenza assiale, resistenza a taglio). Le tabelle riportano inoltre i seguenti risultati: ƒ momento resistente di progetto Mj,Rd+ per momento positivo; ƒ lunghezza minima di campata Lb,min per poter considerare la giunzione come rigida, per momento positivo; ƒ momento resistente di progetto Mj,Rd– per momento negativo; ƒ lunghezza minima di campata Lb,min per poter considerare la giunzione come rigida, per momento negativo; ƒ resistenza assiale di progetto Nt,j,Rd per sollecitazione a trazione; ƒ resistenza assiale di progetto Nc,j,Rd per sollecitazione a compressione; ƒ resistenza massima a taglio Vj,Rd per cui non è necessario considerare l’intera]LRQHFROPRPHQWRÀHWWHQWH 4XDQGRXQFROOHJDPHQWRqVRJJHWWRDPRPHQWRÀHWWHQWHMEd e sforzo assiale NEd, è necessario applicare un criterio di interazione lineare tra le resistenze menzionate: NEd/Nj,Rd + MEd/Mj,Rd” L’interazione deve utilizzare le resistenze di progetto appropriate, in direzione uguale a quella degli sforzi interni: ƒ Nt,j,Rd o Nc,j,Rd per lo sforzo assiale (trazione o compressione); ƒ Mj,Rd+ o Mj,Rd–SHULOPRPHQWRÀHWWHQWHSRVLWLYRRQHJDWLYR 

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

3ULQFLSDOLSUHVXSSRVWLSURJHWWXDOL /HWDEHOOHVRQRVWDWHUHDOL]]DWHXWLOL]]DQGRLOVRIWZDUHPlatineX, disponibile sul sito www.steelbizfrance.com14XHVWRSURJUDPPDSXzHVVHUHXWLOL]]DWRJUDWXLWDmente online e permette al progettista di effettuare qualsiasi tipologia di collegamento (nodo trave-colonna o di colmo). Le tabelle sono realizzate secondo i seguenti presupposti progettuali: ƒ calcolo in conformità alla EN 1993-1-8; ƒ piastra di estremità in S235 e irrigidimenti con membrature in S235 o S275 in alternativa; ƒ bulloni classe 8.8 e 10.9; ƒ FRHI¿FLHQWLSDU]LDOLȖM come da raccomandazioni (senza riferimento preciso ad XQRVSHFL¿FR$QQHVVR7HFQLFR1D]LRQDOH 6(*1,&219(1=,21$/, ,O PRPHQWR ÀHWWHQWH q SRVLWLYR TXDQGR JHQHUD VIRU]L GL FRPSUHVVLRQH VXOO¶DOD LQIHULRUHHVIRU]LGLWUD]LRQHVXOOHDOLVXSHULRUL¿JXUD 

)LJXUD6HJQLFRQYHQ]LRQDOLSHUPRPHQWRÁHWWHQWH

1RWHDOOHWDEHOOH 1RGLGLFROPR

Le tabelle dalla 4.4 alla 4.6 sintetizzano i momenti resistenti di progetto per i nodi di colmo soggetti a momenti positivi. Essi possono essere comparati con il momento resistente plastico della sezione trasversale (tabella 4.3). Tabella 4.3. Momento resistente plastico della sezione trasverale (kNm)



3URÀOR

6

6

6

,3(







,3(







,3(







6H]LRQH´/RJLWqTXH²8WLOLWDLUHV(852&2'(6µ

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



,EXOORQLSRVWLDOGLIXRULGHOSUR¿ORLQÀXLVFRno maggiormente sul momento resistente quando sono soggetti a trazione. Anche l’irrigidimento saldato all’ala tesa aumenta sempre il momento resistente, ma in maniera minore. Il momento resistente è inferiore rispetto al momento plastico della sezione trasversale. Ciò non rappresenta un problema in quanto la resistenza delle membrature è solitamente ridotta per effetto di fenomeni di instabilità, come ad esempio O¶LQVWDELOLWjÀHVVRWRUVLRQDOH La lunghezza minima di campata per poter considererare il nodo di colmo come un collegamento rigido (soggetto a momento) è relativamente bassa. Nella pratica, questi collegamenti sono utilizzati in telai rigidi con campate di lunghezza maggiore rispetto a questo valore minimo ed è quindi possibile considerarli collegamenti rigidi. In corrispondenza della linea di colmo, la sollecitazione da taglio è bassa e nella SUDWLFDTXHVWDYHUL¿FDQRQSUHVHQWDPDLGHOOHFULWLFLWj

Tabella 4.4. Nodi di colmo con travi in S235 – Momento resistente (kNm) 3URÀOR

3LDVWUDGL HVWUHPLWjWSPP

'LPHQVLRQH EXOORQH

&ODVVH EXOORQH

0









 ,3(





  ,3(



0

  ,3(



0



6HQ]DEXOORQL &RQEXOORQLHVWHUQL &RQEXOORQLHVWHUQL HVWHUQL HLUULJLGLPHQWR 





































Tabella 4.5. Nodi di colmo con travi S275 – Momento resistente (kNm) 3URÀOR

3LDVWUDGL HVWUHPLWjWSPP

'LPHQVLRQH EXOORQH

&ODVVH EXOORQH 



0













 ,3(

  

,3(



0

  ,3(

 

0

6HQ]DEXOORQL &RQEXOORQLHVWHUQL &RQEXOORQLHVWHUQL HVWHUQL HLUULJLGLPHQWR

































7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.6. Nodi di colmo con travi in S355 – Momento resistente (kNm) 3URÀOR

3LDVWUDGL HVWUHPLWjWSPP

&ODVVH EXOORQH 



0









 ,3(

  

,3(



0

  ,3(



&RQEXOORQLHVWHUQL 6HQ]DEXOORQL &RQEXOORQLHVWHUQL HLUULJLGLPHQWR HVWHUQL

'LPHQVLRQH EXOORQH

0







































1RGLWUDYHFRORQQD

La lunghezza minima di campata per considerare i nodi trave-colonna collegamenti rigidi è relativamente bassa qualora sia presente un rinforzo. Nella pratica, questa tipologia di collegamento è sempre utilizzata per telai rigidi con campata di lunghezza superiore a tale valore minimo e di conseguenza i collegamenti con queste caratteristiche possono essere considerati rigidi. ,QDVVHQ]DGLULQIRU]RODUHVLVWHQ]DDÀHVVLRQHqPLQRUHHLOFROOHJDPHQWRULHQWUD nella categoria dei collegamenti semi-rigidi. È percio buona pratica progettare TXHVWRWLSRGLFROOHJDPHQWLLQFOXGHQGRXQULQIRU]RDI¿QFKpODDOWH]]DFRPSOHVsiva sia pari ad almeno 1,5 volte l’altezza della trave. La resistenza a taglio dell’anima della colonna rappresenta spesso un criterio critico. 1HLQRGLWUDYHFRORQQDODVROOHFLWD]LRQHGDWDJOLRqQRWHYROHPDODYHUL¿FDQRQ crea generalmente criticità per la progettazione. Tabella 4.7. Nodi trave-colonna (membrature in S235) – Momento resistente (kNm) 3URÀOR

3LDVWUDGL HVWUHPLWjWSPP

'LPHQVLRQH EXOORQH

&ODVVH EXOORQH

0



 ,3(





    

 









 0

 





 ,3(



6HQ]DULQIRU]R



 0

6HPLULQIRU]DWR 





 ,3(

5LQIRU]R

 

 



3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



Tabella 4.8. Nodi trave-colonna (membrature in S275) – Momento resistente (kNm) 3URÀOR

3LDVWUDGL HVWUHPLWjWSPP

'LPHQVLRQH EXOORQH

&ODVVH EXOORQH

0



 ,3(





0













 0























6HQ]DULQIRU]R







,3(

6HPLULQIRU]DWR



 

,3(

5LQIRU]R











Tabella 4.9. Nodi trave-colonna (membrature in S355) – Momento resistente (kNm) 3URÀOH

3LDVWUDGL %ROWVL]H HVWUHPLWjWSPP 

,3(

0



0





 

 











 0

1RKDXQFK

 





KDXQFK









 





,3(

+DXQFK



 

,3(

%ROW FODVV

 

 

1RGLGLFROPR

)LJXUD6HJQLFRQYHQ]LRQDOLSHUPRPHQWRÁHWWHQWHLQQRGLGLFROPR



7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.10. Nodo di colmo – IPE 300

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.11. Nodo di colmo – IPE 300

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.12. Nodo di colmo – IPE 300

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.13. Nodo di colmo – IPE 300

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.14. Nodo di colmo – IPE 300

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.15. Nodo di colmo – IPE 400

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.16. Nodo di colmo – IPE 400

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.17. Nodo di colmo – IPE 400

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.18. Nodo di colmo – IPE 400

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.19. Nodo di colmo – IPE 400

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.20. Nodo di colmo – IPE 500

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.21. Nodo di colmo – IPE 500

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.22. Nodo di colmo – IPE 500

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.23. Nodo di colmo – IPE 500

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.24. Nodo di colmo – IPE 500

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

1RGLWUDYHFRORQQD

)LJXUD6HJQLFRQYHQ]LRQDOLSHUPRPHQWRÁHWWHQWHLQQRGLWUDYHFRORQQD

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.25. Nodo trave-colonna – IPE 300

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.26. Nodo trave-colonna – IPE 300

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.27. Nodo trave-colonna – IPE 300

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.28. Nodo trave-colonna – IPE 300

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.29. Nodo trave-colonna – IPE 300

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.30. Nodo trave-colonna – IPE 400

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.31. Nodo trave-colonna – IPE 400

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.32. Nodo trave-colonna – IPE 400

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.33. Nodo trave-colonna – IPE 400

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.34. Nodo trave-colonna – IPE 400

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.35. Nodo trave-colonna – IPE 500

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.36. Nodo trave-colonna – IPE 500

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.37. Nodo trave-colonna – IPE 500

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Tabella 4.38. Nodo trave-colonna – IPE 500

$FFLDLR

7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLƒFDS 

Tabella 4.39. Nodo trave-colonna – IPE 500



5,)(5,0(17,%,%/,2*5$),&,

[I] EN 1993-1-8: Eurocode 3 Design of steel structures. Joint design

3$57(



(GLILFLPXOWLSLDQR FRQVWUXWWXUDLQDFFLDLR



,1',&( 3DUWH6HFRQGD²(GLÀFLPXOWLSLDQRFRQVWUXWWXUDLQDFFLDLR

Sintesi dei contenuti .............................................................................................. »

87

1. Introduzione 1.1. Informazioni preliminari sul manuale ....................................................... 1.2. Comporamento delle giunzioni................................................................... 1.3. Collegamenti standard ................................................................................ 1.4. Resistenza a “tying” (trazione assiale) ....................................................... 1.5. Guida alla progettazione fornita in questo manuale ................................... 1.6. Simboli ........................................................................................................

» » » » » »

89 90 91 91 92 92

2. Giunto Àangiato con piastra d¶estremitj parziale 2.1. Valori raccomandati ....................................................................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH ......................................   7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH.........................................   5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR..    7UDYHFRQVLQJRORLQWDJOLR ................................................    7UDYHFRQGRSSLRLQWDJOLR .................................................   6WDELOLWjORFDOHGLSURJHWWRGLWUDYHLQWDJOLDWD.................................. 2.2.4. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... 2.2.4.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 2.2.4.2. Resistenza a rifollamento della piastra ............................. 2.2.5. Taglio di progetto della piastra di estremità .................................... 2.2.5.1. Resistenza a taglio della sezione lorda .............................    5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHI¿FDFH ......................... 2.2.5.3. Resistenza a “Block Tearing” ........................................... 2.2.6. Resistenza di progetto delle saldature .............................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´WUD]LRQHDVVLDOH ......................   5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj ...........   5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH.................................. 2.3.3. Resistenza delle saldature ................................................................

» » » » » » » » » » » » » » » » » » »

95 96 96 97 97 98 98 100 100 100 101 102 102 102 103 103 103 105 105

(VHPSLRVYROWR±*LXQWRÀDQJLDWR........................................................................ » 106 3. Giunto con piatto saldato in aggetto alla colonna e bullonato all¶anima della trave 3.1. Valori raccomandati .................................................................................... » 113  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWLDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... » 113

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



3.2.1. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... » 3.2.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... » 3.2.1.2. Resistenza a rifollamento del piatto.................................. »    5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH .............. » 3.2.2. Taglio di progetto del piatto ............................................................ » 3.2.2.1. Resistenza a taglio della sezione lorda ............................. »    5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHI¿FDFH ......................... » 3.2.2.3. Resistenza a “block tearing” ............................................. »   5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOSLDQR .................................... »   5HVLVWHQ]DDLQVWDELOLWjODWHURWRUVLRQDOHGHOSLDWWRVYHUJRODPHQWR  ª   7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH......................................... » 3.2.5.1. Resistenza a taglio e “block tearing” ................................ » 3.2.5.2. ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]D    GHOODVHFRQGD¿ODGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLR In > (eE + p2) .................................................................... »    ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHSHUWUDYLSULYH di intaglio .......................................................................... » 3.2.6. Flessione di progetto in corrispondenza dell’intaglio ..................... »    3HUVLQJRODRGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[1•G................ »    3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[G................................. »   6WDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD ............................................... » 3.2.8. Resistenza delle saldature ................................................................ »  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´WUD]LRQHDVVLDOH ...................... » 3.3.1. Resistenza di progetto del piatto e del gruppo di bulloni ................ » 3.3.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... » 3.3.1.2. Resistenza a rifollamento del piatto.................................. » 3.3.1.3. Resistenza a trazione del piatto ........................................ »   5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH.................................. »    5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH .............. »    5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH..................... » 3.3.3. Resistenza delle saldature ................................................................ »

113 113 115 116 117 117 117 118 118  119 119

121 122 124 124 125 126 127 128 128 128 129 129 130 130 131 133

(VHPSLRVYROWR±*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQD .................... » 134 4. Giunti mediante sTuadrette angolari d¶anima bullonati 4.1. Valori raccomandati ....................................................................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... 4.2.1. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ...................................    /DWRGHOODWUDYHSRUWDWD .....................................................    /DWRWUDYHSRUWDQWH ............................................................ 4.2.2. Taglio di progetto delle squadrette angolari ....................................    /DWRGHOODWUDYHSRUWDWD .....................................................   7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH......................................... 4.2.3.1. Resistenza a taglio e “block tearing” ................................ 4.2.3.2. ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]D    GHOODVHFRQGD¿OHDGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLR In > (eE + p2) .....................................................................

» » » » » » » » »

149 150 150 150 153 154 154 157 157

» 159

,QGLFH 

    

  

4.2.4. Flessione di progetto in corrispondenza dell’intaglio .....................   3HUVLQJRODRGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[1•G .................   3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[1G ................................  6WDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD ............................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´WUD]LRQHDVVLDOH ...................... 4.3.1. Resistenza di progetto delle squadrette angolari e del gruppo di bulloni ..............................................................................................   5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWH angolari ............................................................................. 4.3.1.2. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 4.3.1.3. Resistenza a rifollamento delle squadrette angolari ......... 4.3.1.4. Resistenza a “block tearing” .............................................  5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH..................................   5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH ..............   5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH..................... 4.3.2.3. Resistenza a “block tearing” .............................................

» » » » »

160 161 161 162 163

» 163 » » » » » » » »

163 165 165 166 167 167 168 168

(VHPSLRVYROWR±*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULG¶DQLPDEXOORQDWL ....... » 170 5. Giunti colonna–colonna 5.1. Valori raccomandati ....................................................................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWUD]LRQH ................................................. 5.2.1. Trazione netta di progetto ................................................................ 5.2.1.1. Effetti della trazione netta ................................................. 5.2.1.2. Resistenza a trazione del coprigiunto d’ala ...................... 5.2.1.3. Resistenza del gruppo di bulloni ......................................  9HUL¿FDSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRRUL]]RQWDOH ....................................  9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´YHUWLFDOH ...................................

» » » » » » » »

187 190 190 190 191 193 196 196

(VHPSLRVYROWR±*LXQWRFRORQQDFRORQQD ........................................................... » 197 . Giunti di base colonnaIondazione 6.1. Dimensione della piastra di base ................................................................ 6.2. Calcolo di c ................................................................................................. 6.3. Spessore della piastra di base ..................................................................... 6.4. Saldature della piastra di base.....................................................................

» » » »

207 208 209 210

(VHPSLRVYROWR±*LXQWRFRORQQDIRQGD]LRQH ...................................................... » 212 $SSHQGLFH$±,QVWDELOLWjÀHVVRWRUVLRQDOH........................................................... » 215 5LIHULPHQWLELEOLRJUD¿FL........................................................................................ » 217



6,17(6,'(,&217(187,

Questo manuale offre indicazioni progettuali per collegamenti incernierati in edi¿FLPXOWLSLDQRFRQIRUPHPHQWHDTXDQWRVWDELOLWRGDJOL(XURFRGLFL /DJXLGDFRPSUHQGHGLYHUVLWLSLGLFROOHJDPHQWL ƒ FROOHJDPHQWLWUDYHWUDYHHWUDYHFRORQQDPHGLDQWH ƒ JLXQWRÀDQJLDWRSLDVWUDSDU]LDOHVDOGDWDDQLPDWUDYHHLPEXOORQDWDDOODWUDYH colonna); ƒ giunto con piatto saldato in aggetto alla colonna e bullonato all’anima della WUDYH ƒ giunto mediante squadrette (angolari d’anima bullonati). ƒ giunti colonna-colonna; ƒ giunti di base colonna-fondazione. 2JQLSURFHGXUDGLSURJHWWD]LRQHqDI¿DQFDWDGDHVHPSLGLFDOFRORVYROWLFKHXWLOL]]DQRLYDORULUDFFRPDQGDWLQHJOL(XURFRGLFL



,1752'8=,21(

,QIRUPD]LRQLSUHOLPLQDULVXOPDQXDOH La presente guida è concepita per progettare collegamenti incernierati presenti in HGL¿FLPXOWLSLDQRFRQWURYHQWDWL conformemente agli Eurocodici. 3URJHWWD]LRQHGL ƒ FROOHJDPHQWLWUDYHWUDYHHWUDYHFRORQQDPHGLDQWH ± JLXQWRÀDQJLDWRSLDVWUDSDU]LDOHVDOGDWDDQLPDWUDYHHLPEXOORQDWDDOODWUDYHFRORQQD  ± JLXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOO¶DQLPDGHOOD WUDYH ± JLXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULG¶DQLPDEXOORQDWL  ƒ giunti colonna-colonna; ƒ giunti di base colonna-fondazione. La prima parte delle indicazioni progettuali fornisce delle raccomandazioni da rispettare inerenti la geometria dei collegamenti per assicurare un comportamento GXWWLOH,QVHJXLWRVRQRSUHVHQWDWHOHYHUL¿FKHSHURJQLIDVHGLWUDVPLVVLRQHGHL FDULFKLQHOODJLXQ]LRQHLQFOXGHQGROHYHUL¿FKHGHOOHVDOGDWXUHGHOOHSLDVWUHGHL EXOORQLGHOOHVH]LRQLGLDQLPHHDOL Gli Eurocodici stabiliscono un quadro comune europeo di riferimento per il calFRORGHOOHVWUXWWXUHPDODVLFXUH]]DVWUXWWXUDOHqUHVSRQVDELOLWjGLRJQLVLQJROR 3DHVH(VLVWRQRLQIDWWLGHLSDUDPHWULQRWLFRPH3DUDPHWUL1D]LRQDOLDQFKHQRWL come NDPDFURQLPRGHOO¶LQJOHVH³1DWLRQDOO\'HWHUPLQHG3DUDPHWHUV´QGW FKH SRVVRQR HVVHUH GH¿QLWL GD RJQL 3DHVH HVVL VRQR UDFFROWL QHJOL$QQHVVL7HFQLFL 1D]LRQDOLATN LGRFXPHQWLFKHIDQQRGDFRPSOHPHQWRDJOL(XURFRGLFL4XHVWL XOWLPLIRUQLVFRQRGHOOHUDFFRPDQGD]LRQLFLUFDLYDORULFKHHVVLGRYUHEEHURDVVXPHUHPDQHOSURJHWWDUHXQDVWUXWWXUDRFFRUUHIDUULIHULPHQWRDL3DUDPHWUL1D]LRnali tratti dagli ATN del Paese in cui la struttura sarà costruita (in Italia il CSLP si è HVSUHVVRDIDYRUHGHOO¶DGR]LRQHGHJOLATNQHOIHEEUDLRQGW  *OLHVHPSLSUHVHQWLLQTXHVWRPDQXDOHXWLOL]]DQRLYDORULUDFFRPDQGDWLGDOO¶(Xrocodice.

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



Una preziosa risorsa per la progettazione è il foglio di calcolo allegato a questo YROXPHGRYHVLLQGLFDQRL3DUDPHWUL1D]LRQDOLGLXQDVHULHGL3DHVLSHUWXWWLLWLSL GLFROOHJDPHQWRGHVFULWWLQHOPDQXDOHGLVSRQLELOHLQGLYHUVHOLQJXH

&RPSRUWDPHQWRGHOOHJLXQ]LRQL 1HOOHFRVWUX]LRQLVHPSOLFLqVROLWRXWLOL]]DUHWUDYLVHPSOLFHPHQWHDSSRJJLDWHLQFHUQLHUDWHDJOLHVWUHPLPHQWUHOHFRORQQHVRQRSURJHWWDWHVLDSHUODFRPSUHVVLRQH DVVLDOHFKHGRYHRSSRUWXQRSHUXQPRPHQWRQRPLQDOHSURYHQLHQWHGDLFROOHJDPHQWLDOOHHVWUHPLWjGHOOHWUDYL3HUDVVLFXUDUHXQDGHJXDWRFRPSRUWDPHQWRGHOOD struttura è necessario utilizzare collegamenti semplici (incernierati) in conformità con la EN†[I]LQFXLVLGH¿QLVFRQRFRPHWDOLLFROOHJDPHQWLFKHQRQ VRQRLQJUDGRGLWUDVPHWWHUHLPRPHQWLÀHWWHQWL4XHVWHJLXQ]LRQLLQDOWUHSDUROH KDQQRVXI¿FLHQWHFDSDFLWjGLURWD]LRQHHVXI¿FLHQWHGXWWLOLWj 6LLSRWL]]DFKHLFROOHJDPHQWLLQFHUQLHUDWLSUHVHQWLQROHVHJXHQWLFDUDWWHULVWLFKH ƒ capacità di trasmettere il taglio di progetto tra i due elementi; ƒ capacità di rotazione; ƒ FDSDFLWjGLWUDVPHWWHUHJOLVIRU]LQHOOHGLUH]LRQLGHJOLHOHPHQWLFROOHJDWLFRVu FRPHGH¿QLWLGXUDQWHODSURJHWWD]LRQH ƒ UREXVWH]]DVXI¿FLHQWHGDVRGGLVIDUHLUHTXLVLWLGLLQWHJULWjVWUXWWXUDOH La EN 1993-1-8[I] VWDELOLVFHGXHPHWRGLSHUFODVVL¿FDUHLFROOHJDPHQWLULJLGH]]D HUHVLVWHQ]D ƒ FODVVL¿FD]LRQH VHFRQGR ULJLGH]]D OD ULJLGH]]D URWD]LRQDOH LQL]LDOH FDOFRODWD in conformità con il punto 6.3.1 della ENqFRQIURQWDWDFRQLOLPLWL forniti al punto 5.2 dello stesso documento; ƒ FODVVL¿FD]LRQHVHFRQGRUHVLVWHQ]DDI¿QFKpXQDJLXQ]LRQHSRVVDHVVHUHGH¿QLWDJLXQWRDFHUQLHUDGHYRQRHVVHUHVRGGLVIDWWLLVHJXHQWLUHTXLVLWL ± LOPRPHQWRUHVLVWHQWHQHOODJLXQ]LRQHQRQGHYHVXSHUDUHLOGHOPRPHQto resistente caratteristico di un collegamento a completo ripristino; ± O¶XQLRQHqLQJUDGRGLVYLOXSSDUHODURWD]LRQHULVXOWDQWHGDLFDULFKLGLSURJHWWR 8QDOWURWLSRGLFODVVL¿FD]LRQHGHLFROOHJDPHQWLqEDVDWRVXOOHSURYHVSHULPHQWDOL VXHVSHULHQ]HGLFDVLVLPLOLSUHFHGHQWLGLHI¿FDFLDDFFHUWDWDRVXFDOFROLYHUL¿FDWL WUDPLWHSURYH *HQHUDOPHQWH L UHTXLVLWL SHU XQ FRUUHWWR FRPSRUWDPHQWR GHL JLXQWL LQFHUQLHUDWL VRQRVRGGLVIDWWLDWWUDYHUVRO¶XWLOL]]RGLSLDVWUHUHODWLYDPHQWHVRWWLOLFRPELQDWRFRQ FRUGRQLGLVDOGDWXUDUHVLVWHQWHIXOOVWUHQJWKZHOGV /¶HVSHULHQ]DHLWHVWKDQQRGLPRVWUDWRFKHO¶XWLOL]]RGLSLDVWUHGLRPPGLVSHVVRUHSLDWWLVDOGDWLLQDJJHWWR DOODFRORQQDHVTXDGUHWWHLQ6FRQEXOORQL0FODVVHFUHDFROOHJDPHQWL

,QWURGX]LRQHƒFDS 

LQFHUQLHUDWL4XDORUDVLVFHOJDGLXWLOL]]DUHVSHFL¿FKHGLYHUVHGDTXHVWLSDUDPHWUL UDFFRPDQGDWLODJLXQ]LRQHGHYHHVVHUHFODVVL¿FDWDLQEDVHDOODEN 1993-1-8.

&ROOHJDPHQWLVWDQGDUG ,QXQHGL¿FLRPXOWLSLDQRFRQFRQWURYHQWLOHJLXQ]LRQLUDSSUHVHQWDQRPHQRGHO GHOSHVRWRWDOHGHOWHODLRPDFRVWLWXLVFRQRLOGHOFRVWRFRPSOHVVLYRGHOOD VWUXWWXUD&ROOHJDPHQWLHI¿FLHQWLGRYUHEEHURSHUFLzFRPSRUWDUHIDFLOLWjGLHVHFXzione e montaggio pur non essendo necessariamente i più leggeri. /¶XWLOL]]RGLFROOHJDPHQWLVWDQGDUGLQFXLLSUR¿ODWLLEXOORQLOHVDOGDWXUHHOD JHRPHWULDVRQRWRWDOPHQWHGH¿QLWLRIIUHLVHJXHQWLYDQWDJJL ƒ ƒ ƒ ƒ

ULGX]LRQHGHLWHPSLGLDFTXLVWRGHSRVLWRHODYRUD]LRQH incremento della disponibilità e conseguente riduzione del costo dei materiali; diminuzione dei tempi di esecuzione e più rapido montaggio; maggiore conoscenza della loro performance in ogni fase del processo all’inWHUQRGHOOD¿OLHUD ƒ diminuzione degli errori. ,QYLUWGLTXHVWLEHQH¿FLTXHVWDSXEEOLFD]LRQHUDFFRPDQGDO¶XWLOL]]RGLFROOHgamenti standard. Di seguito una sintesi dei componenti tipici adottati in questo PDQXDOH ƒ ƒ ƒ ƒ ƒ ƒ ƒ ƒ

acciaio S275 per componenti quali piastre di estremità e squadrette; EXOORQL0FODVVHFRQJDPERLQWHUDPHQWH¿OHWWDWRHOXQJKH]]DPP IRULGLPPWUDSDQDWLRSXQ]RQDWL cordoni di saldatura con lato di 6 mm o 8 mm; GLVWDQ]DFRPSUHVDWUDO¶HVWUHPLWjGHOODWUDYHHODSULPD¿ODGLEXOORQLSDULDPP SDVVRYHUWLFDOHWUDLEXOORQLPP interasse (passo orizzontale) di 90 o 140 mm; ULWDJOLRFRPSUHVRWUDSLDVWUDGLHVWUHPLWjDQJRODULRVTXDGUHWWDSDULDPP GDOO¶DQLPDGHOODWUDYH

5HVLVWHQ]DD´W\LQJµWUD]LRQHDVVLDOH ,OUHTXLVLWRGLUHVLVWHQ]DGHOJLXQWRDWUD]LRQHDVVLDOHW\LQJUHVLVWDQFH GHYHHVVHUH VRGGLVIDWWR SHU VDOYDJXDUGDUH OD VWUXWWXUD GD FROODVVR VSURSRU]LRQDWR 8QD guida per la progettazione di collegamenti con adeguata resistenza a questi sforzi è fornita nell’Appendice A[II] della EN 1991-1-7. La ENQRQIRUQLVFHLQYHFHDOFXQDLQGLFD]LRQHSHUFDOFRODUHODUHVLVWHQ]D GHOJLXQWRDWUD]LRQHDVVLDOH³W\LQJUHVLVWDQFH´ $OWUHIRQWLDXWRUHYROL[III] suggeri-

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



VFRQRFKHODUHVLVWHQ]DXOWLPDDWUD]LRQHfu) debba essere utilizzata per calcolarla HFKHSHULOFRHI¿FLHQWHSDU]LDOHVLDGRWWLLOYDORUHȖ0X 4XHVW¶XOWLPRVLDSSOLFDDOODYHUL¿FDGLWXWWLLFRPSRQHQWLGHOODJLXQ]LRQHVDOGDWXUHEXOORQLSLDVWUH HWUDYL

*XLGDDOODSURJHWWD]LRQHIRUQLWDLQTXHVWRPDQXDOH /DSUHVHQWHSXEEOLFD]LRQHGHVFULYHSURJHWWRHYHUL¿FDGHLJLXQWLVHJXLWLGDHVHPSLGLFDOFRORVYROWLSHUODSURJHWWD]LRQHGHLVHJXHQWLHOHPHQWL ƒ JLXQWLÀDQJLDWLSLDVWUDSDU]LDOHVDOGDWDDQLPDWUDYHHLPEXOORQDWDDOODWUDYH colonna); ƒ giunti con piatto saldato in aggetto alla colonna e bullonato all’anima della WUDYH ƒ giunti con squadrette (angolari d’anima bullonati); ƒ giunti colonna-colonna; ƒ giunti di base colonna-fondazione. 3HU DJHYRODUH OD FRQVXOWD]LRQH VRQR VWDWL XWLOL]]DWL JOL VWHVVL WLWROL VLD SHU JOL HVHPSLGLFDOFRORFKHSHUODSURFHGXUDGLSURJHWWD]LRQHFKHOLSUHFHGH

6LPEROL a b d d0 f\E fXE f\S fXS f\DF fXDF fub hb hp hac nb ns

gola del cordone di saldatura ODUJKH]]DGHOODWUDYHSRUWDWD diametro del bullone diametro del foro WHQVLRQHGLVQHUYDPHQWRGHOODWUDYHSRUWDWD WHQVLRQHGLURWWXUDDWUD]LRQHGHOODWUDYHSRUWDWD WHQVLRQHGLVQHUYDPHQWRGHOOHÀDQJHSLDVWUHGLHVWUHPLWjSLDWWLLQDJJHWWR DOODFRORQQDFRSULJLXQWLG¶DODSLDVWUHGLEDVH WHQVLRQHGLURWWXUDDWUD]LRQHGHOOHÀDQJHSLDVWUHGLHVWUHPLWjSLDWWLLQDJJHWWRDOODFRORQQDFRSULJLXQWLG¶DODSLDVWUHGLEDVH WHQVLRQHGLVQHUYDPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL tensione di rottura a trazione delle squadrette angolari tensione di rottura a trazione del bullone DOWH]]DGHOODWUDYHSRUWDWD DOWH]]DGHOODÀDQJLDSLDVWUHGLHVWUHPLWjSLDWWLLQDJJHWWRDOODFRORQQDFRprigiunti d’ala) altezza delle squadrette angolari QXPHURWRWDOHGLEXOORQLVXOODWRGHOODWUDYHSRUWDWD QXPHURWRWDOHGLEXOORQLVXOODWRGHOODWUDYHSRUWDQWH

,QWURGX]LRQHƒFDS 

n1 n2 tf tZ tp

QXPHURGLULJKHGLEXOORQL QXPHURGL¿OHGLEXOORQL VSHVVRUHG¶DODGHOODWUDYHSRUWDWD VSHVVRUHG¶DQLPDGHOODWUDYHSRUWDWD VSHVVRUH GHOOD ÀDQJLD SLDVWUH GL HVWUHPLWj SLDWWL LQ DJJHWWR DOOD FRORQQD FRSULJLXQWLG¶DODSLDVWUHGLEDVH tac spessore delle squadrette angolari s OXQJKH]]DODWRFRUGRQHGLVDOGDWXUD Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHOODVH]LRQHWUDVYHUVDOH (Ȗ0 qLOYDORUHUDFFRPDQGDWRLQEN 1993-1-1) Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHSHUODUHVLVWHQ]DDOO¶LQVWDELOLWjGHJOLHOHPHQWLYDOXWDWD tramite controlli degli stessi (Ȗ0 qLOYDORUHUDFFRPDQGDWRLQEN 19931-1)



 *,8172)/$1*,$72&213,$675$  'ҋ(675(0,7­3$5=,$/(

9DORULUDFFRPDQGDWL

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



hb hEV tf tIV r rs

DOWH]]DGHOODWUDYHSRUWDWD DOWH]]DGHOODWUDYHSRUWDQWHRYHDSSOLFDELOH VSHVVRUHG¶DODGHOODWUDYHSRUWDWD VSHVVRUHG¶DODGHOODWUDYHSRUWDQWHRYHDSSOLFDELOH UDJJLRGLUDFFRUGRGHOODWUDYHSRUWDWD UDJJLRGLUDFFRUGRGHOODWUDYHSRUWDQWHRYHDSSOLFDELOH

NOTE 1. La piastra d’estremità è generalmente posizionata in prossimità dell’ala VXSHULRUHGHOODWUDYHLQPRGRGDIRUQLUHDGHJXDWRYLQFRORG¶LQFDVWUR8QD SLDVWUDOXQJDDOPHQRhbRIIUHVROLWDPHQWHYLQFRORWRUVLRQDOHDGHJXDWR 2. Sebbene piastre con spessore tpPPVRGGLV¿QRODYHUL¿FDQHOODSUDWLFD VL UDFFRPDQGD GL HYLWDUH TXHVWD VROX]LRQH D FDXVD GHO ULVFKLR GL deformazione in fase di esecuzione o di danneggiamento durante il trasporto e montaggio.

9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH 7DJOLRGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH

5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOODÀDQJLD 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VF5G VF5G UHVLVWHQ]DDWDJOLRGLSURJHWWRGHOODWUDYHSRUWDWDÀDQJLDWD Vc,Rd = Vpl,Rd =

Av f y,b / 3

L M0

>(1† @ 

*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHƒFDS 

GRYH AY DUHDVRJJHWWDDWDJOLRAY = hptZ

[Fonte VIII]

5HVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOOҋLQWDJOLR

VEd × (tp + ln ”MY15G o MY'15G MY15G PRPHQWR UHVLVWHQWH GL WUDYH SRUWDWD FRQ VLQJROR LQWDJOLR LQ SUHVHQ]D GL taglio MY'15G PRPHQWR UHVLVWHQWH GL WUDYH SRUWDWD FRQ GRSSLR LQWDJOLR LQ SUHVHQ]D GL taglio.

7UDYHFRQVLQJRORLQWDJOLR

Per azione tagliante VEd”VSO15G M v,N,Rd =

f y,b Wel,N,y

L M0

>)RQWH,9@ 

Per azione tagliante VEd!VSO15G M v,N,Rd

2 ¹ ¼ f y,b Wel,N,y ¬ © 2VEd ­1  ª = 1 ½ ­ « Vpl,N,Rd º» ½ L M0 ® ¾

>)RQWH,9@

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



7UDYHFRQGRSSLRLQWDJOLR

Per azione tagliante VEd”VSO'15G M v,DN,Rd =

f y,btw 6L M0

h

b

 d nt  d nb



2

>)RQWH,9@ 

Per azione tagliante VEd!VSO'15G 2 ¬ © 2V ¹ ¼ Ed M v,DN,Rd = h  d nt  d nb ­1  ª 1 ½ >)RQWH,9@ ­ « Vpl,DN,Rd º» ½ 6L M0 b ® ¾ VSO15G UHVLVWHQ]DDWDJOLRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRSHUWUDYHFRQVLQJROR intaglio

f y,btw

Vpl,N,Rd =



2

Av,N f y,b 3 L M0

Av,N = ATee – btf + tw + 2r

tf

2

ATee area della sezione a T VSO'15G UHVLVWHQ]DDWDJOLRQHOODVH]LRQHFRUULVSRQGHQWHDOO¶LQWDJOLRSHUWUDYLFRQ doppio intaglio Av,DN f y,b Vpl,DN,Rd = 3 L M0 AY'1

= tZ (hb±dnt±dnb)

GRYH WHO1\ dnt dnb

modulo elastico di resistenza della sezione in corrispondenza dell’intaglio altezza dell’intaglio superiore altezza dell’intaglio inferiore.

6WDELOLWjORFDOHGLSURJHWWRGLWUDYHLQWDJOLDWD

,Q FDVR GL WUDYH LUULJLGLWD FRQWUR LQVWDELOLWj ÀHVVRWRUVLRQDOH QRQ q QHFHVVDULR YDOXWDUHODVWDELOLWjLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRDPPHVVRFKHVLYHUL¿FKLQROH seguenti condizioni.

*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHƒFDS 

ReTuisiti minimi per trave con singolo intaglio[V] [VI] dnt”hb/2 ln”hb ln f

160000 hb

hb / tw



3

ln”hb ln f

110000 hb

hb / tw



3

e per

hbtZ” $FFLDLR6

per

hbtZ! $FFLDLR6

per

hbtZ” $FFLDLR6

per

hbtZ! $FFLDLR6

ReTuisiti minimi per trave con doppio intaglio[VII] PD[ (dnt, dnb ”hb / 5 e ln”hb per ln f

160000 hb

hb / tw



3

ln”hb ln f

110000 hb

h

/ tw b



3

hbtZ” $FFLDLR6

per

hbtZ! $FFLDLR6

per

hbtZ” $FFLDLR6

per

hb/tZ ! $FFLDLR6

/DGGRYHODOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLRlnVXSHULTXHVWLOLPLWLqQHFHVVDULRSURFHGHUH DGDGHJXDWRLUULJLGLPHQWRRO¶LQWDJOLRGHYHHVVHUHYHUL¿FDWRVHFRQGROHLQGLFD]LRQLIRUQLWHQHOOHIRQWLYYLHYLL3HUJOLHOHPHQWLLQDFFLDLR6H6VHJXLUH LULIHULPHQWLGHOOHIRQWLYYLHYLL

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”FRd )5GUHVLVWHQ]DGHOJUXSSRGLEXOORQL Se (FE5G)PD[”FY5G allora FRd ™FE5G Se (FE5G)min”FY5G”FE5G)PD[ allora FRd = ns(FE5G)min Se FY5GFE5G)min allora FRd nsFY5G

>(1† @

5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL

FY5G resistenza a taglio di un singolo bullone Fv,Rd =

F v f ub A L M2 

>(13URVSHWWR@

GRYH ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL A DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOODSLDVWUD k1F b f u,p dtp Fb,Rd = L M2 

>(13URVSHWWR@

*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHƒFDS 

GRYH Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHOOHÀDQJHDFRQWDWWR  ± 3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWjLQGLUH]LRQHSDUDOOHODDOODIRU]D 







¹ © e f F b = min ª 1 ; ub ; 1, 0º « 3d0 f u,p » ± 3HULEXOORQLLQWHUQLLQGLUH]LRQHSDUDOOHODDOODIRU]D  ¹ © p 1 f F b = min ª 1  ; ub ; 1, 0º « 3d0 4 f u,p » ± 3HULEXOORQLDLPDUJLQLLQGLUH]LRQHSHUSHQGLFRODUHDOODIRU]D  © ¹ e k1 = min ª 2, 8 2  1, 7; 2, 5º d0 « » ± 3HULEXOORQLLQWHUQLLQGLUH]LRQHSHUSHQGLFRODUHDOODIRU]D  © ¹ p k1 = min ª 1, 4 2  1, 7; 2, 5º d0 « »

7DJOLRGLSURJHWWRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE)

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



GRYH V5GJ resistenza a taglio della sezione lorda V5GQUHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHI¿FDFH V5GE resistenza di progetto a “Block Tearing” 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHORUGD

VRd,g = 2 w

hptp

f y,p

1, 27 3L M0

>)RQWH9,,@ 

1RWD ,O FRHI¿FLHQWH  SUHQGH LQ FRQVLGHUD]LRQH OD ULGX]LRQH GHOOD UHVLVWHQ]D D WDJOLR GRYXWD DOOD ÀHVVLRQH HVHUFLWDWD VXO SLDQR FKH SURGXFH WHQVLRQH QHL bulloni[IX].

5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHIÀFDFH

VRd,n = 2 w Av,net

f u,p 3L M2

Av,net = tp hp  n1d0



>)RQWH9,,@ 

Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH 5HVLVWHQ]DD´%ORFN7HDULQJµ

© f u,p Ant f y,p Anv ¹ VRd,b = 2 ª  º ª« L M2 3L M0 º»  0DVHhpp3 e n1!DOORUD © 0, 5 f u,p Ant f y,p Anv ¹ VRd,b = 2 ª  º ª« L M2 3L M0 º»

Ant = tp e2  0, 5d0





 

Anv = tp hp  e1  n1  0, 5 d0 GRYH p3 interasse

>)RQWH9,,@

*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHƒFDS 

5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOOHVDOGDWXUH

Si raccomanda l’utilizzo di cordoni simmetrici di saldatura continui ad angolo IXOOVWUHQJWKZHOGV  ,QXQDVDOGDWXUDDGDOWDUHVLVWHQ]DIXOOVWUHQJWKZHOG RJQLVH]LRQHGLJRODGHYH soddisfare i seguenti requisiti[VIII] a•tZ a•tZ a•tZ a•tZ

SHUWUDYLSRUWDWHLQDFFLDLR6 SHUWUDYLSRUWDWHLQDFFLDLR6 SHUWUDYLSRUWDWHLQDFFLDLR6 SHUWUDYLSRUWDWHLQDFFLDLR6

GRYH a

VSHVVRUHHI¿FDFHGHOODJRODGHOODVDOGDWXUD

/DOXQJKH]]DGHOODWRqs " a 2

9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD´W\LQJµWUD]LRQHDVVLDOH La EN  QRQ LQGLFD XQ FRHI¿FLHQWH SDU]LDOH GL VLFXUH]]D SHU OD YHUL¿FD GHOODVWUXWWXUD,QTXHVWRPDQXDOHqVWDWRXWLOL]]DWRLOFRHI¿FLHQWHȖ0XFRQLOYDORUH raccomandato Ȗ0X  5HVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGLSURJHWWRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj

(VLVWRQRWUHPHFFDQLVPLGLURWWXUDGHOOHSLDVWUHVRJJHWWHDÀHVVLRQH 0HFFDQLVPRFRPSOHWRVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUD 0HFFDQLVPRFROODVVRGHLEXOORQLFRQVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUD 0HFFDQLVPRFROODVVRGHLEXOORQL

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5HTXLVLWRGLEDVHFEd”PLQF5GX; F5GX; F5GX) 0HFFDQLVPRFRPSOHWRVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUD FRd,u,1 =

8n  2e  M 2 mn  e m  n  w

pl,1,Rd,u

>(13URVSHWWR@

 0HFFDQLVPRFROODVVRGHLEXOORQLFRQVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUD w

FRd,u,2 =

2 M pl,2,Rd,u  n¨ Ft,Rd,u

>(13URVSHWWR@

m n

 0HFFDQLVPRFROODVVRGHLEXOORQL FRd,u,3 = ¨ Ft,Rd,u Ft,Rd,u =

>(13URVSHWWR@



k2 f ub A

L Mu

GRYH M pl,1,Rd,u =

0, 25¨ leff tp2 f u,p

L Mu

MSO5GX= MSO5GX m"

p3  tw  2 w 0, 8 w a 2 2

n = emin e n”m GRYHemin = e2 dw

ew = dZ k2  A Ȉleff

¨l

4 diametro di rondella o testa del bullone SHUEXOORQLDWHVWDVYDVDWD DOWULPHQWL DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs OXQJKH]]DHI¿FDFHGLXQDFHUQLHUDSODVWLFD

eff



= 2e1A  n1  1 p1A



e1A = e1 e f 0, 5 p3  tw  2 a 2  p1A = p1 e f p3  tw  2 a 2  d0 /DOXQJKH]]DGHOODWRqs " a 2

d0 2

*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHƒFDS 

5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd tw hp f u,b FRd = L Mu 

>)RQWH9,,,@

5HVLVWHQ]DGHOOHVDOGDWXUH

/DGLPHQVLRQHGHOODVDOGDWXUDLQGLFDWDLQFDVRGLWDJOLRSUHVHQWDDQFKHXQDDGHJXDWDUHVLVWHQ]DDW\LQJSRLFKpqDGDOWDUHVLVWHQ]DIXOOVWUHQJWKZHOG 

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

ESEMPIO SVOLTO – GIUNTO FLANGIATO 2. Giunto Àangiato Dati

7UDYH,3($6 )ODQJLD3LDVWUDGLHVWUHPLWjîî6 %XOORQL0 6DOGDWXUHFRUGRQHGLVDOGDWXUDPPJRODVDOGDWXUDa PP SINTESI DEI DATI PER LA VERIFICA Sollecitazioni di progetto VEd N1 FEd N1 7LHIRUFH Resistenze a taglio di progetto 7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH )OHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR ,QVWDELOLWjORFDOHGLWUDYHLQWDJOLDWD 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL 5HVLVWHQ]DGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj Resistenza delle saldature

N1 1$ 1$ N1 N1 OK

$FFLDLR



Resistenza di giunzioni soggette a ³t\ing´ 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRDÀHVVLRQHGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj N1 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH N1 Resistenza delle saldature OK 2.1. 9alori raccomandati 3LDVWUDGLHVWUHPLWj × 12 mm $OWH]]DSLDVWUD hp PP!hb OK %XOORQL 0FODVVHHLQWHUDVVHPP 2.2. 9eri¿che per giunzioni soggette a taglio verticale 2.2.1. 9eri¿ca a taglio dell¶anima della trave 6DOYRGLYHUVD LQGLFD]LRQH si fa sempre riferimento a EN 1993-1-8

5HTXLVLWRGLEDVHVEd ”VF5G 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYHVc,Rd =

Av f y,b / 3

L M0

$UHDGHOO¶DQLPDGHOODWUDYHVRJJHWWDDWDJOLR AY = 430 × 9 = 3870 mm2 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH

Vpl,Rd =

3870 w 275 / 3 w 103 " 614 kN 1, 0

VEd N1î N12. 2.2.2. 9eri¿ca a Àessione in corrispondenza dell¶intaglio 1RQDSSOLFDELOHDVVHQ]DGLLQWDJOLR  2.2.3. 9eri¿ca di stabilitj locale della trave intagliata 1RQDSSOLFDELOHDVVHQ]DGLLQWDJOLR  2.2.4. 9eri¿ca del gruppo di bulloni 5HTXLVLWRGLEDVHVEd ”FRd

EN 1993-1-1 †

(6(0 3, 2

*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQLFRd

 se F 

se Fb,Rd

max

b,Rd min





†

f Fv,Rd allora FRd " ¨ Fb,Rd

f Fv,Rd ! Fb,Rd

se Fv,Rd ! Fb,Rd



min



max

allora FRd " ns Fb,Rd



min

allora FRd " 0, 8ns Fv,Rd

2.2.4.1. Resistenza a taglio dei bulloni 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLXQVLQJROREXOORQH Fv,Rd = 3HUEXOORQL0FODVVH Fv,Rd =

F v f ub A L M2

Prospetto 3.4

0, 6 w 800 w 245 w 103 " 94 kN 1, 25

2.2.4.2. Resistenza a riIollamento della piastra 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWR

Fb,Rd "

k1F b f u,p dtp

Prospetto 3.4

L M2

3HULEXOORQLDLPDUJLQL © ¹ e © ¹ 30 k1 = min ª 2, 8 2  1, 7; 2,º 5 " min ª 2, 8 w  1, 7; 2, 5º " min 2,12; 2, 5 " 2,12 d 22 « » « » 0



3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj © e ¹ f © 40 ¹ 800 ; ; 1, 0º " min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61 F b = min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª « 3 w 22 430 » « 3d0 f u,p »



3HULEXOORQLLQWHUQL © p ¹ © 70 ¹ 1 f 1 800 ; 1, 0º " min 0, 81; 1, 86; 1, 0 " 0, 81  ; F b = min ª 1  ; ub ; 1, 0º " min ª d f 3 4 « 3 w 22 4 430 » « 0 » u,p





%XOORQLG¶HVWUHPLWj

Fb,Rd,end " Fb,Rd



min

"

2,12 w 0, 61 w 430 w 20 w 12 w 103 =107 kN 1, 25

%XOORQLLQWHUQL

2,12 w 0, 81 w 430 w 20 w 12 w 103 " 142 kN 1, 25 N1N1SHUFXLFY5GFE5G)min

Fb,Rd,inner " Fb,Rd



FRd " 0, 8ns Fv,Rd

max



"

min

" 0, 8 w 12 w 94 " 902 kN

VEd N1”N12. 2.2.5. 9eri¿ca a taglio della piastra di estremitj 5HTXLVLWRGLEDVHVEd ”V5GPLQ V5GPLQ= (V5GJ; V5GQ; V5GE)

2.2.5.1. Resistenza a taglio della sezione lorda

VRd,g =

2 hptp

f y,p

1, 27

3L M0

"

2 w 430 w 12 w 275 1, 27 w 3 w 1, 0

w 103 " 1290 kN

2.2.5.2. Resistenza a taglio della sezione eI¿cace f u,p VRd,n = 2 w Av,net 3L M2 $UHDHI¿FDFHAYQHW ±× 22) = 3576 mm2 430 VRd,n = 2 w 3576 w w 103 " 1420 kN 3 w 1, 25

Fonte [VIII]

Fonte [VIII]

(6(0 3, 2

*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



2.2.5.3. Resistenza a ³blocN tearing´ hp Hp3 × 140 = 190 mm 'DWRFKH hp!p3 allora

Fonte [VIII]

© f u,p Ant f y,p Anv ¹  V5GE= VRd,b = 2 w ª º ª« L M2 3L M0 º» $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH





Ant " tp e2  0, 5d0 " 12 30  0, 5 w 22 " 228 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR



 



 

Anv " tp hp  e1  n1  0, 5 d0 " 12 430  40  6  0, 5 22 " 3228 mm 2 © 430 w 228 275 w 3228 ¹ 3 VRd,b = 2 w ª  º w 10 " 1182 kN « 1, 25 3 w 1, 0 » V5GPLQ PLQ  N1 VEd N1”N12. 2.2.. 9eri¿ca delle saldature 3HUWUDYHLQDFFLDLR6 5HTXLVLWRGLEDVHa•tZ tp × PP a PP•tZOK

Fonte [VIII]

2.3. 9eri¿che giunzioni soggette a ³t\ing´trazione assiale 2.3.1. 9eri¿ca a Àessione della piastra di estremitj

5HTXLVLWRGLEDVH FEd f min FRd,u,1 , FRd,u,2 , FRd,u,3





0HFFDQLVPR

8n  2e  M 2 mn  e m  n  ¨ l = 2e  n  1 p w

FRd,u,1 =

Prospetto 6.2

pl,1,Rd,u

w

eff

1A

1

1A



e1A = e1 e f 0, 5 p3  tw  2 a 2 



0, 5 140  9  2 w 5, 6 2 

d0 2

22 " 69 mm 2

A e1A = 40 p1A = p1 e f p3  tw  2 a 2  d0 p3  tw  2 a 2  d0 " 140  9  2 w 5, 6 2  22 " 137 mm A p1A = 70

¨l

eff

M pl,1,Rd,u = m"





= 2e1A  n1  1 p1A " 2 w 40  6  1 70 = 430 mm 0, 25¨ leff,1tp2 f u,p

L Mu

p3  tw  2 w 0, 8 w a 2

2 37 ew " " " 9, 25 mm 4 4

"

0, 25 w 430 w 122 w 430 w 106 " 6, 05 kNm 1,1

"

140  9  2 w 0, 8 w 5, 6 w 2 " 59 mm 2

dw





8 w 30  2 w 9, 25 6, 05 w 10 = 2 w 59 w 30  9, 25 59  30 

n " min e2 ; 1, 25m " min 30; 76 " 30 mm 3

FRd,u,1

" 493 kN

0HFFDQLVPR

FRd,u,2 =

2 M pl,2,Rd,u  n¨ Ft,Rd,u m n

M pl,2,Rd,u " M pl,1,Rd,u " 6, 05 kNm Ft,Rd,u = FRd,u,2 =

k2 f ub A

L Mu

"

0, 9 w 800 w 245 w 103 " 160 kN 1,1

2 w 6, 05 w 103  30 w 12 w 160 " 793 kN 59  30

Prospetto 6.2

(6(0 3, 2

*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



0HFFDQLVPR

FRd,u,3 = ¨ Ft,Rd,u " 12 w 160 " 1920 kN



Prospetto 6.2



min FRd,u,1 , FRd,u,2 , FRd,u,3 = min 493; 793; 1920 = 493 kN FEd N1”N12. 2.3.2. 9eri¿ca dell¶anima della trave 5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd

FRd = 

tw hp f u,b

L Mu 

"

9 w 430 w 430 w 103 " 1513 kN 1,1 

FEd N1”N1

2.

2.3.3. Resistenza delle saldature /DGLPHQVLRQHGHOODVDOGDWXUDLQGLFDWDLQFDVRGLWDJOLRSUHVHQWDDQFKHXQD DGHJXDWDUHVLVWHQ]DDW\LQJSRLFKpqDGDOWDUHVLVWHQ]DIXOOVWUHQJWKZHOG 

Fonte [VIII]



 *,8172&213,$7726$/'$72  ,1$**(772$//$&2/211$  (%8//21$72$//ҋ$1,0$'(//$75$9(

9DORULUDFFRPDQGDWL

hb hEV tf tIV r rs

DOWH]]DGHOODWUDYHSRUWDWD DOWH]]DGHOODWUDYHSRUWDQWHRYHDSSOLFDELOH VSHVVRUHG¶DODGHOODWUDYHSRUWDWD VSHVVRUHG¶DODGHOODWUDYHSRUWDQWHRYHDSSOLFDELOH UDJJLRGLUDFFRUGRGHOODWUDYHSRUWDWD UDJJLRGLUDFFRUGRGHOODWUDYHSRUWDQWHVHDSSOLFDELOH

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd VRd =

nb Fv,Rd

1 F nb

  2

 G nb

)RQWH>,,,@

2



FY5G resistenza a taglio di un singolo bullone Fv,Rd =

F v f ub A L M2

GRYH A ĮY  Ȗ0

DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL

3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQLn2 = 1) Į=0eG =

6z



n1 n1  1 p1

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS 

3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLn2 = 2)

F" I" z

zp2 2I

eG"

n1

zp1 2I

n  1



1

1 p22  n1 n12  1 p12 2 6 GLVWDQ]DWUDVYHUVDOHFRPSUHVDWUDLOODWRGHOO¶HOHPHQWRSRUWDQWHHLOFHQWUR del gruppo di bulloni.

5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOSLDWWR

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd VRd =

nb 2

2

© 1 F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd » 

>)RQWH,,,@

/DUHVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGLXQVLQJROREXOORQHq k1F b f u,p dtp Fb,Rd = L M2 /D UHVLVWHQ]D D ULIROODPHQWR YHUWLFDOH GHO SLDWWR GRYXWR D XQ VLQJROR EXOORQH q SDULD k1F b f u,p dtp Fb,ver,Rd = L M2 /DUHVLVWHQ]DDULIROODPHQWRRUL]]RQWDOHGHOSLDWWRGRYXWRDXQVLQJROREXOORQHq SDULD k1F b f u,p dtp Fb,hor,Rd = L M2 Į e ȕKDQQRLYDORULLQGLFDWLLQSUHFHGHQ]D Per FEYHU5G © ¹ e p k1 = min ª 2, 8 2  1, 7; 1, 4 2  1, 7; 2, 5º d0 d0 « » © e ¹ p 1 f F b = min ª 1 ; 1  ; ub ;1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,p »

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



Per FEKRU5G © ¹ e p k1 " min ª 2, 8 1  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ¹ © e p 1 f F b = min ª 2 ; 2  ; ub ; 1, 0º » « 3d0 3d0 4 f u,p

5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd VRd =

Fb,ver,Rd

nb 2

2

© 1 F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »  k1F b f u,b dtw = L M2

Fb,hor,Rd =

k1F b f u,b dtw

L M2

Į e ȕ KDQQRLYDORULLQGLFDWLLQSUHFHGHQ]D Ȗ0FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH Per FEYHU5G © ¹ e2,b p k1 = min ª 2.8  1, 7; 1, 4 2  1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ©e ¹ p 1 f F b = min ª 1,b ; 1  ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b » Per FEKRU5G © ¹ e1,b p k1 = min ª 2, 8  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ©e ¹ p 1 f F b " min ª 2,b ; 2  ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b »

>)RQWH,,,@

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS 

7DJOLRGLSURJHWWRGHOSLDWWR

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE) 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHORUGD

VRd,g =

hptp

f y,p

1, 27 3L M0

>)RQWH9,,,@ 

1RWDLOFRHI¿FLHQWHSUHQGHLQFRQVLGHUD]LRQHODULGX]LRQHGHOODUHVLVWHQ]D DWDJOLRGRYXWDDOODSUHVHQ]DGLÀHVVLRQHVXOSLDQRFKHSURGXFHWHQVLRQHQHLEXOloniL[.

5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHIÀFDFH

VRd,n = Av,net

f u,p 3L M2

>)RQWH9,,,@ 

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



Av,net = tp hp  n1d0



5HVLVWHQ]DD´EORFNWHDULQJµ

VRd,b =

0, 5 f u,p Ant

L M2



f y,p Anv 3L M0

>)RQWH9,,,@ 

GRYH

SHUVLQJROD¿ODGLEXOORQLAnt = tp e2  0, 5d0



© 3 ¹ SHUGRSSLD¿ODGLEXOORQL Ant = tp ª e2  p2  d0 º 2 » «



 

Anv = tp hp  e1  n1  0, 5 d0

Ȗ0FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH 5HVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGLSURJHWWRGHOSLDWWR

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd Se hp•× z allora VRd ’ >)RQWHVIII]

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS 

Altrimenti VRd =

Wel,p f y,p z L M0

GRYH Wel,p =

tp hp2 6

5HVLVWHQ]DDLQVWDELOLWjODWHURWRUVLRQDOHGHOSLDWWRVYHUJRODPHQWR

,QVWDELOLWjODWHURWRUVLRQDOHGHOSLDWWRGRYXWDDÀHVVLRQHYLLL. 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd Se z >

© Wel,p f p,LT Wel,p f y,p ¹ ; allora VRd = min ª º z L M0 » 0,15 « z 0, 6L M1 tp

Altrimenti VRd =

Wel,p

f y,p

z

L M0

GRYH Wel,p =

tp hp2 6

fS/7 UHVLVWHQ]D D LQVWDELOLWj ÀHVVRWRUVLRQDOH GHOOD SLDVWUD WUDWWD GD %6  Prospetto 17[X] (cfr. Appendice A) e basata su ȜLTSHUFXL

QLT z zp

© z p hp ¹ = 2, 8 ª 2º « 1, 5tp »

1/ 2

EUDFFLRGLOHYD GLVWDQ]DRUL]]RQWDOHWUDDQLPDRDODGHOODWUDYHSRUWDQWHHODSULPD¿ODGL bulloni.

7DJOLRGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDWDJOLRH´EORFNWHDULQJµ

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ = min(V5GJ; V5GQ; V5GE)

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(/25'$ f y,b VRd,g = Av,wb 3L M0  GRYH

>)RQWH9,,,@

AYZE= A±btf + (tZ + 2r)tfH•Ș hZtZ SHUWUDYHSULYDGLLQWDJOL AYZE= ATee±btf + (tZ + 2r)tf  SHUWUDYHFRQVLQJRORLQWDJOLR AYZE= tZ (eE + (n1± p1 + he  SHUWUDYHFRQGRSSLRLQWDJOLR Ș  qXQFRHI¿FLHQWHWUDWWRGDENFRQVLGHUDWRDWLWRORFRQVHUYDWLYRSDUL D*OL$QQHVVL7HFQLFL1D]LRQDOLSRVVRQRIRUQLUHYDORULGLYHUVL ATee area della sezione a T dnt altezza dell’intaglio superiore dnb altezza dell’intaglio inferiore 5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(()),&$&( f u,b VRd,n = Av,wb,net 3L M2  GRYH AYZEQHW= AYZE±n1d0tZ

>)RQWH9,,,@

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS 

RESISTENZA A “BLOCK TEARING” 0, 5 f u,b Ant f y,b Anv VRd,b =  L M2 3L M0  GRYH

>)RQWH9,,,@

SHUVLQJROD¿ODGLEXOORQL Ant = tw e2,b  0, 5d0



© 3 ¹ SHUGRSSLD¿ODGLEXOORQL Ant = tw ª e2,b  p2  d0 º 2 » « SHUWUDYHLQWDJOLDWD

 



e  n  1 p  n  1 d 

Anv = tw e1,b  n1  1 p1  n1  0, 5 d0

SHUWUDYHSULYDGLLQWDJOL Anv = tw

1,b

1

1

1

0

Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÁHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOODVHFRQGD ÀODGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOOҋLQWDJOLROQ!HES

5HTXLVLWRGLEDVHVEd (gK+ eE + p2 ”MF5G MF5GPRPHQWRUHVLVWHQWHGHOODWUDYHLQWDJOLDWDLQFRUULVSRQGHQ]DGHOFROOHJDPHQto in presenza di taglio.

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



75$9(&216,1*2/2,17$*/,2 Per azione tagliante VEd”VSO15G M c,Rd =

f y,bWel,N

L M0  Per azione tagliante VEd!VSO15G

M c,Rd

2 ¹ ¼ f y,bWel,N ¬ © 2VEd ­1  ª =  1º ½ L M0 ­ « Vpl,N,Rd » ½ ® ¾

>)RQWH,9@

>)RQWH,9@

VSO15G = min(V5GJ;V5GE) WHO1 modulo elastico di resistenza della sezione a T lorda in corrispondenza dell’intaglio.

75$9(&21'233,2,17$*/,2 Per azione tagliante VEd”VSO'15G M c,Rd =

f y,btw 6L M0

e  n  1 p  h  1

1

1

2

e

>)RQWH,9@

 Per azione tagliante VEd!VSO'15G) M c,Rd =

f y,btw 6L M0

2 ¬ © 2V ¹ ¼ Ed ¬ e1  n1  1 p1  he ¼ ­1  ª  1º ½ ® ¾ ­ « Vpl,DN,Rd » ½ ® ¾



2

>)RQWH,9@

VSO'15G = min(V5GJ; V5GE) heGLVWDQ]DWUDO¶XOWLPDULJDGLEXOORQLHOD¿QHGHOODVH]LRQH ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÁHWWHQWHSHUWUDYLSULYHGLLQWDJOLR

,QFDVRGLSLDWWLFRUWLHVz”tp QRQqQHFHVVDULDODYHUL¿FDGHOODUHVLVWHQ]D dell’anima[IV]. ,QFDVRGLSLDWWLSLOXQJKLHVz > tp qQHFHVVDULRDVVLFXUDUVLFKHO¶DUHDLQGLFDWDLQ¿JXUDFRPH$%&'VLDLQJUDGRGLUHVLVWHUHDOPRPHQWRVEdzp in presenza GLVLQJROD¿ODGLEXOORQLHVEd(zp + p2 LQFDVRGLGRSSLD¿ODGLEXOORQL$%H&' VRQRVRJJHWWHDWDJOLR%&qVRJJHWWDDÀHVVLRQH 

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS 

5HTXLVLWLGLEDVH per singola ¿la di bulloni (n2 = 1) 9(G]S”0F%&5G)SO$%5GQ² S

>)RQWH,9@

per doppia ¿la di bulloni (n2 = 2) 9(G]SS ”0F%&5G)SO$%5GQ² S MF%&5G momento resistenWHGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH%&

>)RQWH,9@

Per azione tagliante V%&(G”FSO%&5G f y,btw 2 ¬ n1  1 p1 ¼ M c,BC,Rd = ¾ 6L ®



M0

Per azione tagliante V%&(G!FSO%&5G ¬ © 2V ¹ 2 ¼ Ed ¬ n  1 p1 ¼ ­1  ª M c,BC,Rd = º ½ ¾ ­ 4L M0 ® 1 « VRd,min » ½ ® ¾ FSO$%5GUHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH$% FSO%&5GUHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH%& f y,btw



2

GRYH SHUVLQJROD¿ODGLEXOORQLn2  



©e t f e2,b  d0 2 tw f u,b ¹ 2,b w y,b Fpl,AB,Rd = min ª ; º ª« 3 L º» 3 L M2 M0







© n 1 p t f ¬ n  1 p1  n1  1 d0 ¼ tw f u,b ¹ 1 1 w y,b ® 1 ¾ º ; FSO%&5G = Fpl,BC,Rd = min ª ª« º» 3 L M0 3 L M2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



SHUGRSSLD¿ODGLEXOORQLn2  





© e p t f e2,b  p2  3d0 2 tw f u,b ¹ 2,b 2 w y,b Fpl,AB,Rd = min ª ; º ª« º» 3 L M0 3 L M2







© n 1 p t f ¬ n  1 p1  n1  1 d0 ¼ tw f u,b ¹ 1 1 w y,b ® 1 ¾ º Fpl,BC,Rd = min ª ; ª« º» 3 L M0 3 L M2 V%&(G VIRU]RGLWDJOLRDFXLqVRJJHWWDO¶DQLPDGHOODWUDYH%& = VEd±V5GPLQ±FSO%&5G H• V5GPLQ = min(V5GJ; V5GQ) GLVWDQ]DWUDVYHUVDOHFRPSUHVDWUDLOODWRGHOO¶HOHPHQWRSRUWDQWHHLOFHQWUR z del gruppo di bulloni Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDce.

)OHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOOҋLQWDJOLR

3HUVLQJRODRGRSSLDÀODGLEXOORQLVH[1•G

9(GJKOQ ”0Y15G

>)RQWH,9@

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS 

MY15G PRPHQWRUHVLVWHQWHGHOODWUDYHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRLQSUHVHQza di taglio

75$9(&216,1*2/2,17$*/,2 Per azione tagliante VEd”VSO15G f y,bWel,N M v,N,Rd = L M0 Per azione tagliante VEd!VSO15G M v,N,Rd

2 ¹ ¼ f y,bWel,N ¬ © 2VEd ­ = 1 ª  1º ½ L M0 ­ « Vpl,N,Rd » ½ ¾ ®

75$9(&21'233,2,17$*/,2 Per azione tagliante VEd”VSO'15G f y,btw M v,DN,Rd = e  n1  1 p1  he 6L M0 1,b







2

Per azione tagliante VEd!VSO'15G M v,DN,Rd =

f y,btw 4L M0

e  n  1 p  h  1,b

1

1

e

2

2 ¬ © 2V ¹ ¼ Ed ­1  ª 1 ½ ­ « Vpl,DN,Rd º» ½ ® ¾

3HUGRSSLDÀODGLEXOORQLVH[²G

PD[9(GJKOQ 9(GJKHES ”0Y15G MY15G = MF5GGDSUHFHGHQWHYHUL¿FD

>)RQWH,9@

GRYH WHO1 VSO15G

modulo elastico di resistenza della sezione a T lorda in corrispondenza dell’intaglio UHVLVWHQ]DDWDJOLRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRSHUWUDYHFRQVLQJROR intaglio "

Av,N f y,b 3 L M0

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



Av,N = ATee – btf + tw + 2r

tf

2

VSO'15GUHVLVWHQ]DDWDJOLRQHOODVH]LRQHFRUULVSRQGHQWHDOO¶LQWDJOLRSHUWUDYLFRQ doppio intaglio Av,DN f y,b " 3 L M0 AY'1 = tZ(eE + (n1± p1 + he) distanza tra l’ultima riga di bulloni e il fondo della sezione he ATee area della sezione a T. 6WDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD

,Q FDVR GL WUDYH LUULJLGLWD FRQWUR LQVWDELOLWj ÀHVVRWRUVLRQDOH QRQ q QHFHVVDULR YDOXWDUHODVWDELOLWjLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRDPPHVVRFKHVLYHUL¿FKLQROH seguenti condizioni.

5(48,6,7,0,1,0,3(575$9(&216,1*2/2,17$*/,2>9@>9,@ H dnt”hb per hbtZ” $FFLDLR6 ln”hb ln f

160000 hb

h

/ tw b



3

per

hbtZ! $FFLDLR6

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS 

ln”hb ln f

110000 hb

hb / tw



3

per

hbtZ” $FFLDLR6

per

hbtZ! $FFLDLR6

5(48,6,7,0,1,0,3(575$9(&21'233,2,17$*/,2>9,,@ PD[ (dnt, dnb ”hb H ln”hb per hbtZ” $FFLDLR6 ln f

160000 hb

h

b

/ tw



3

ln”hb ln f

110000 hb

h

/ tw b



3

per

hbtZ! $FFLDLR6

per

hbtZ” $FFLDLR6

per

hbtZ! $FFLDLR6

/DGGRYHODOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLRlnVXSHULTXHVWLOLPLWLqQHFHVVDULRSURFHGHUH DGDGHJXDWRLUULJLGLPHQWRRO¶LQWDJOLRGHYHHVVHUHYHUL¿FDWRVHFRQGROHLQGLFD]LRQLIRUQLWHQHOOH)RQWLYYLHYLL3HUJOLHOHPHQWLLQDFFLDLR6H6FRQsultare le Fonti YYLHYLL

5HVLVWHQ]DGHOOHVDOGDWXUH

Si raccomanda l’utilizzo di cordoni simmetrici di saldatura continui ad angolo IXOOVWUHQJWKZHOGV  ,QXQDVDOGDWXUDDGDOWDUHVLVWHQ]DIXOOVWUHQJWKZHOG RJQLVH]LRQHGLJRODGHYH soddisfare i seguenti requisiti[VIII] a•tp a•tp a•tp a•tp

per piatti in acciaio S235 per piatti in acciaio S275 per piatti in acciaio S355 per piatti in acciaio S460

GRYH a spessore della gola della saldatura /DOXQJKH]]DGHOODWRqs " a 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD´W\LQJµWUD]LRQHDVVLDOH La ENQRQLQGLFDXQFRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODYHUL¿FDGL XQDVWUXWWXUD,QTXHVWRPDQXDOHqVWDWRXWLOL]]DWRLOFRHI¿FLHQWHȖ0XFRQLOYDORUH raccomandato Ȗ0X  5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOSLDWWRHGHOJUXSSRGLEXOORQL

5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd )5G QE)YX Fv,u =

F v f ub A L Mu

GRYH ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH  SHUEXOORQLGHOOHFODVVL A DUHDVRJJHWWDDWUD]LRQHGHOEXOORQHAs

>)RQWH9,,,@

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS 

5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOSLDWWR

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = nbFEKRUX5G Fb,hor,u,Rd =

k1F b f u,p dtp

L Mu

>)RQWH9,,,@ 

GRYH © ¹ e p k1 = min ª 2, 8 1  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ¹ © e p 1 f F b = min ª 2 ; 2  ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,p »

5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOSLDWWR

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = min(F5GQ; F5GE) 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOODVH]LRQHHI¿FDFH f u,p FRd,n = 0, 9 Anet L Mu 

Anet = tp hp  d0 n1

>)RQWH9,,,@



5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ f u,p Ant f y,p Anv FRd,b =  L Mu 3L M0  &DVR





>)RQWH9,,,@

 

Ant = tp n1  1 p1  n1  1 d0



3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL

Anv = 2tp e2  0, 5d0

3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL

© 3 ¹ Anv = 2tp ª e2  p2  d0 º 2 » «

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

&DVR





  = t e

Ant = tp e1  n1  1 p1  n1  0, 5 d0



3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL

Anv

3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL

© 3 ¹ Anv = tp ª e2  p2  d0 º 2 » «

p

2

 0, 5d0

5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = nbFEKRUX5G Fb,hor,u,Rd =

k1F b f u,b dtw

L Mu

GRYH © ¹ e1,b p k1 = ª 2, 8  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º d0 d0 « »

$FFLDLR

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS 

¹ ©e p 1 f F b = ª 2,b ; 2  ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b » ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH  SHUEXOORQLGHOOHFODVVL

5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = min(F5GQ; F5GE) 5(6,67(1=$$75$=,21('(//$6(=,21(()),&$&( FRd,n = 0, 9 Anet,wb

f u,b

L Mu

Anet = tw hwb  d0 n1tw hZESXzHVVHUHFRQVHUYDWLYDPHQWHDVVXQWDFRPHO¶DOWH]]DGHOSLDWWR

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ

f u,b Ant

FRd,b =

L Mu

&DVR





f y,b Anv / 3

L M0



 

Ant = tw n1  1 p1  n1  1 d0



3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL

Anv = 2tw e2 ,b  0, 5d0

3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL

© 3 ¹ Anv = 2tw ª e2 ,b  p2  d0 º 2 » «

&DVRVRORLQSUHVHQ]DGLWUDYHLQWDJOLDWD 





 

Ant = tw e1,b  n1  1 p1  n1  0, 5 d0



3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL

Anv = tw e2 ,b  0, 5d0

3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL

© 3 ¹ Anv = tw ª e2 ,b  p2  d0 º 2 » «

$FFLDLR

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS 

5HVLVWHQ]DGHOOHVDOGDWXUH

/DGLPHQVLRQHGHOODVDOGDWXUDLQGLFDWDLQFDVRGLWDJOLRSUHVHQWDDQFKHXQDDGHJXDWDUHVLVWHQ]DDW\LQJSRLFKpqDGDOWDUHVLVWHQ]DIXOOVWUHQJWKZHOG 

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

ESEMPIO SVOLTO – GIUNTO CON PIATTO SALDATO IN AGGETTO ALLA COLONNA

3. Piatto saldato in aggetto alla colonna Dati

7UDYH,3($6 3LDWWRîî6 %XOORQL0 6DOGDWXUHFRUGRQHGLVDOGDWXUDPPJRODVDOGDWXUDa PP Sintesi dei dati per la veri¿ca SOLLECITAZIONI DI PROGETTO VEd N1 FEd N16IRU]RGLWUD]LRQHDVVLDOH Resistenze a taglio di progetto Resistenza di progetto del gruppo di bulloni 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOSLDWWR 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLSURJHWWRGHOSLDWWR

N1 N1 N1 N1

$FFLDLR



)OHVVLRQHGLSURJHWWRGHOSLDWWR 5HVLVWHQ]DDLQVWDELOLWjGLSURJHWWRGHOSLDWWR 7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDWDJOLRH³EORFNWHDULQJ´ ,QWHUD]LRQHWDJOLRPRPHQWRÀHWWHQWHVXVHFRQGD¿ODEXOORQL ,QWHUD]LRQHWDJOLRPRPHQWRÀHWWHQWHSHUWUDYLSULYHGLLQWDJOLR )OHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR ,QVWDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD Resistenza delle saldature RESISTENZE DI GIUNZIONI SOGGETTE A “TYING” Resistenza di progetto del piatto e del gruppo di bulloni 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOSLDWWR 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOSLDWWR 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH Resistenza delle saldature 3.1. 9alori raccomandati 6SHVVRUHGHOSLDWWR tp PP”d $OWH]]DGHOSLDWWR hp PP!hb

’ N1 N1 1$ N1P 1$ 1$ OK

N1 N1 N1 N1 N1 OK 6DOYRGLYHUVD LQGLFD]LRQH si fa sempre riferimento a EN 1993-1-8

3.2. 9eri¿che per giunzioni soggette a taglio verticale 3.2.1. 9eri¿ca del gruppo di bulloni 3.2.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd

VRd =

nb Fv,Rd

1 F nb

  2

 G nb

Fonte [III] 2

(6(0 3, 2

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



F v f ub A L M2

Fv,Rd =

Prospetto 3.4

0, 6 w 800 w 245 w 103 " 94 kN 1, 25 3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLFLRq n2 = 2 e n1 = 5 3HUEXOORQL0FODVVH Fv,Rd =

F" I"

F"

zp2 2I

n1





1 5 1 p22  n1 n12  1 p12 " 602  5 52  1 702 " 1070000 mm 2 6 2 2 6 80 w 60 " 0, 022 2 w 107000

EG"

80 w 70 n  1 "

5  1 " 0,105 2 w 107000 2I

zp1

1

Per cui VRd =

10 w 94

1  0, 022 w 10  0,105 w 10 2

2

" 584 kN

VEd N1”N12. 3.2.1.2. Resistenza a riIollamento del piatto 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd

VRd =

Fonte [III]

nb 2

© 1 F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »

2

Į Hȕ FRPHVRSUD /DUHVLVWHQ]DYHUWLFDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD

Fb,ver,Rd =

k1F b f u,p dtp

L M2

© e ¹ p © 50 ¹ 60 k1 " min ª 2, 8 2  1, 7; 1, 4 2  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4  1, 7; 2, 5º " 22 d0 « 22 » « d0 »



= min 4,67; 2,12; 2,5 = 2,12

Prospetto 3.4



© e ¹ p 1 f © 40 ¹ 70 1 800 F b " min ª 1 ; 1  ; ub ; 1, 0º " min ª ;  ; ; 1, 0º " 2 3 w 22 4 430 3 22 3 d 3 d 4 f w « » « 0 » 0 u,p



" min 0,61; 0,81; 1,,86; 1,0 = 0,61 Fb,ver,Rd =

2,12 w 0, 61 w 430 w 20 w 10 w 103 " 89 kN 1, 25

/DUHVLVWHQ]DRUL]]RQWDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD

Fb,hor,Rd =

Prospetto 3.4

k1F b f u,p dtp

L M2

© e ¹ p © 40 ¹ 70 k1 " min ª 2, 8 1  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4  1, 7; 2, 5º " 22 d0 « 22 » « d0 »



" min 3,39; 2,75; 2,5 = 2,5 ©e p ¹ f © 50 ¹ 60 800 F b " min ª 2 ; 2  0, 25; ub ; 1, 0º " min ª  0, 25; ; ; 1, 0º " f u,p 430 « 3 w 22 3 w 22 » « 3d0 3d0 »



= min 0,75; 0,666; 1,0 = 0,66

Fb,hor,Rd = VRd =

2, 5 w 0, 66 w 430 w 20 w 10 w 103 " 114 kN 1, 25 10 2

© 1  0, 022 w 10 ¹ © 0,105 w 10 ¹ ª« º»  ª« 114 º» 89

2

" 605 kN

VEd N1”N12. 3.2.1.3. Resistenza a riIollamento dell¶anima della trave 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd

VRd =

nb 2

© 1 F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »

2

Į Hȕ FRPHVRSUD

Fonte [III]

(6(0 3, 2

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



/DUHVLVWHQ]DYHUWLFDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD

Fb,ver,Rd =

Prospetto 3.4

k1F b f u,b dtw

L M2

© e ¹ p © 40 ¹ 60 k1 " min ª 2, 8 2  1, 7; 1, 4 2  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4  1, 7; 2, 5º " 22 d0 « 22 » « d0 »



" min 3,39; 2,12; 2,5 = 2,12 © p ¹ © 70 ¹ 1 f 1 8000 F b " min ª 1  ; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º "  ; 3 d 4 f 3 22 4 w 430 « » « 0 » u,b



= min 0,81; 1,86; 1,0 = 0,81

Fb,ver,Rd =

2,12 w 0, 81 w 430 w 20 w 9 w 103 " 106 kN 1, 25

/DUHVLVWHQ]DRUL]]RQWDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD

Fb,hor,Rd =

Fb,hor,Rd =

k1F b f u,b dtw

L M2 k1F b f u,b dtw

L M2

© ¹ p © ¹ 70 k1 " min ª 1, 4 1  1, 7; 2, 5º " min ª 1, 4  1, 7; 2, 5º " d0 22 « » « »



" min 2,75; 2,5 = 2,5

©e ¹ p 1 f © 40 ¹ 60 1 800 F b " min ª 2,b ; 2  ; ub ; 1, 0º " min ª  ; ; ; 1, 0º " « 3 w 22 3 w 22 4 430 » « 3d0 3d0 4 f u,b »



= min 0,61; 0,81;; 1,86; 1,0 = 0,61 Fb,hor,Rd = VRd =

2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 9 w 103 " 94 kN 1, 25 10 2

© 1  0, 022 w 10 ¹ © 0,105 w 10 ¹ ª« º»  ª« º» 106 94

VEd N1”N12.

2

" 624 kN

Prospetto 3.4



3.2.2. 9eri¿ca a taglio del piatto

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE) 3.2.2.1. Resistenza a taglio della sezione lorda

VRd,g =

hptp

f y,p

1, 27 3L M0

"

360 w 10 w 275 1, 27 w 3 w 1, 0

w 103 " 450 kN

Fonte [VIII]

3.2.2.2. Resistenza a taglio della sezione eI¿cace

VRd,n = Av,net

f u,p 3L M2

$UHDHI¿FDFH

VRd = 2500 w

Fonte [VIII]





Av,net = tp hp  nd0 " 10 360  5 w 22 " 2500 mm 2 430 3 w 1, 25

w 103 " 497 kN

3.2.2.3. Resistenza a ³blocN tearing´

© 0, 5 f u,p Ant f y,p Anv ¹ 3 VRd,b = ª  º w 10 ª« L M2 3L M0 º»

Fonte [VIII]

$UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH





Ant " tp p2  e2  1, 5d0 " 10 60  50  1, 5 w 22 " 770 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR



 



 

Ant " tp hp  e1  n1  0, 5 d0 " 10 360  40  5  0, 5 22 " 2210 mm 2

(6(0 3, 2

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



VRd,b =

0, 5 w 430 w 770 275 w 2210  " 483 kN 1, 25 3 w 1, 0

V5GPLQ PLQ  N1 VEd N1”N12. 3.2.3. 9eri¿ca a Àessione del piatto 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd îz î PP hp = 360 mm > 218 mm Allora VRd ’ VEd”VRd OK

Fonte [VIII]

3.2.4. 9eri¿ca a instabilitj Àessotorsionale del piatto 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V

Fonte [VIII]

10 " 67 mm 0,15 z = 80 mm > 67 mm tp /0,15 =

VRd

fS/7tratto da BS5950-1 Prospetto 17 (cfr. Appendice A)

© Wel,p f p,LT Wel,p f y,p ¹ = min ª ; º z L M0 » « z 0, 6L M1

Wel,p =

tp hp2 6

"

10 w 3602 " 216000 mm 3 6

zp = 80 mm 1/ 2

1/ 2 © z p hp ¹ © 50 w 360 ¹ " 2, 8 ª QLT " 2, 8 ª " 31 2º « 1, 5 w 102 º» « 1, 5tp » fS/7 è ottenuto da interpolazione con l’Appendice A.

fS/7 1PP2

© 216000 274 ¹ 216000 275 VRd " min ª w 103 ; w 103 º " min 1233; 743 " 743 kN 80 1, 0 « 80 0, 6 w 1, 0 »

VEd N1”N12. 3.2.5. 9eri¿ca a taglio dell¶anima della trave 3.2.5.1. Resistenza a taglio e ³blocN tearing´ 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE)





RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE LORDA f y,b VRd,g = Av,wb 3L M0

Fonte [VIII]

$UHDGHOO¶DQLPDGHOODWUDYHVRJJHWWDDWDJOLR





Av,wb = A  2btf  tw  2r tf " 11700  2 w 210 w 15, 7  9  2 w 24 15, 7 " 6001 mm 2

Mhw tw = 1, 0 w 515, 6 w 9 " 4640 mm 2 VRd,g =

6001 w 275 3 w 1, 0

w 103 " 953 kN

RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE EFFICACE f u,b VRd,n = Av,wb,net 3L M2

Fonte [VIII]

$UHDHI¿FDFH Av,wb,net = A  n1d0tw " 6001  5 w 22 w 9 " 5011 mm 2

VRd,n = 5011 w

430 3 w 1, 25

w 103 " 995 kN

RESISTENZA A “BLOCK TEARING”

VRd,b =

0, 5 f u,b Ant

L M2



f y,b Anv 3L M0

$UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH





Ant " tp p2  e2 ,b  1, 5d0 " 9 60  40  1, 5 w 22 " 603 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR





 



 

Anv " tp e1,b  n1  1 p1  n1  0, 5 d0 " 9 90  5  1 70  5  1 22 " 2538 mm 2

(6(0 3, 2

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



© 0, 5 w 430 w 603 275 w 2538 ¹ 3 VRd,b = ª  º w 10 " 507 kN 1, 25 « » 3 w 1, 0 V5GPLQ PLQ  N1 VEd N1”N12. 3.2.5.2. Interazione tagliomomento Àettente su seconda ¿la bulloni 1RQDSSOLFDELOH

3.2.5.3. Interazione Ira taglio e momento Àettente in trave priva di in taglio ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶DQLPD

tp 0,15

"

10 " 67 mm 0,15

Fonte [IV]

z = 80 mm > 67 mm ÊTXLQGLQHFHVVDULRHIIHWWXDUHTXHVWDYHUL¿FD 5HTXLVLWRGLEDVHVEd (z + p2 ”MF%&5G + FSO$%5G (n1± p1







© n 1 p t f ¬ n  1 p1  n1  1 d0 ¼ tw f u,b ¹ 1 1 w y,b ® 1 ¾ º Fpl,BC,Rd = min ª ; ª« º» 3 L M0 3 L M2







© 5  1 70 w 9 w 275 ¹ ¬ 5  1 70  5  1 22 ¼ 9 w 430 ¾ w 103 ; ® Fpl,BC,Rd = min ª w 103 º = ª« º» 3 w 1, 0 3 w 1, 25



= min 400;3433 = 343 kN V%&(GVIRU]RGLWDJOLRDFXLqVRJJHWWDO¶DQLPDGHOODWUDYH%& V%&(G = VEd±V5GPLQ±FSO%&5G H• V%&(G= ±±  ±N1 Per cui V%&(G N1 Se V%&(G”FSO%&5G allora M c,BC,Rd =

M c,BC,Rd =

 

f y,btw 6L M0



¬ n1  1 p1 ¼ ® ¾

2 275 w 9 5  1 70 w 106 " 32 kNm 6 w 1, 0

2







© e p t f e2,b  p2  3d0 2 tw f u,b ¹ 2,b 2 w y,b Fpl,AB,Rd = min ª ; º" ª« º» 3 L M0 3 L M2





© 40  60 9 w 275 ¹ 40  60  3 w 22 2 9 w 430 w 103 ; w 103 º " " min ª 3 w 1, 0 3 w 1, 25 « »



= min 143; 120 = 120 kN MF%&5G + FSO$%5G (n1± p1 ± î-3 N1P VEd (z + p2   î-3 N1P Per cui VEd (z + p2 ”MF%&5G + FSO$%5G (n1± p1 OK 3.2.. 9eri¿ca a Àessione in corrispondenza dell¶intaglio 1RQDSSOLFDELOH   3.2.. 9eri¿ca di stabilitj locale della trave intagliata 1RQDSSOLFDELOH 3.2.. 9eri¿ca delle saldature Per un piatto in acciaio S275 5HTXLVLWRGLEDVHa•tp tp î PP a PP•tp OK 3.3. 9eri¿che per giunzioni soggette a ³t\ing´ trazione assiale 3.3.1. Resistenza del piatto e del gruppo di bulloni

Fonte [VIII]

(6(0 3, 2

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



3.3.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni

Fonte [VIII]

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = nbFYX

Fv,u =

F v f ub A 0, 6 w 800 w 245 " w 103 " 107 kN 1,1 L Mu

FRd î N1 FEd N1”N12. 3.3.1.2. Resistenza a riIollamento del piatto 5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = nbFEKRUX5G

k1F b f u,p dtp

Fb,hor,u,Rd =

L Mu

¹ © e p k1 " min ª 2, 8 1  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º " d0 d0 » « ¹ © 40 70 " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4  1, 7; 2, 5º " min 3, 39; 2, 75; 2,5 5 " 2, 5 22 22 » «



© e ¹ p 1 f © 50 ¹ 60 1 800 F b " min ª 2 ; 2  ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; 1, 0º "  ; 2 3 22 4 430 3 d 3 d 4 f 3 22 w w « » « 0 » 0 u,p



" min 0, 75; 0, 66; 1, 86; 1, 0 " 0, 66 Fb,hor,u,Rd =

2, 5 w 0, 66 w 430 w 20 w 10 w 103 " 129 kN 1,1

FRd î N1 FEd N1”N12. 3.3.1.3. Resistenza a trazione del piatto 5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd

FRd = min FRd,b ; FRd,n





RESISTENZA A TRAZIONE DELLA SEZIONE EFFICACE

FRd,n = 0, 9 Anet

f u,p

Fonte [VIII]

L Mu





Anet = tp hp  d0 n1 " 10 360  22 w 5 " 2500 mm 2 FRd,n = 0, 9 w 2500

430 w 103 " 880 kN 1,1

RESISTENZA A “BLOCK TEARING” Caso 1

FRd,b =

f u,p Ant

L Mu



f y,p Anv

Fonte [VIII]

3L M0

Ant = tp[(n1± p1 ± (n1 ± 1)d0] = 10[(5 ± 1) × 70 ± (5 ± 1)22] = 1920 mm2

© © ¹ 3 ¹ 3 Anv " 2tp ª e2  p2  d0 º " 2 w 10 ª 50  60  w 22º " 1540 mm 2 2 2 « » « » © 430 w 1920 275 w 1540 ¹ 3 FRd,b = ª  º w 10 " 995 kN 1,1 « 3 w 1, 0 » Caso 2





 

Ant = tp e1  n1  1 p1  n1  0, 5 d0









Ant = 10 40  5  1 w 70  5  0, 5 w 22 " 2210 mm 2 © © ¹ 3 3 ¹ Anv " tp ª e2  p2  d0 º " 10 ª 50  60  w 22º " 770 mm 2 2 2 » « « » © 430 w 2210 275 w 770 ¹ 3 FRd,b = ª  º w 10 " 986 kN 1,1 « 3 w 1, 0 »



FRd = min 880; 995; 986 " 880 kN FEd N1”N1 OK

(6(0 3, 2

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

3.3.2. 9eri¿ca dell¶anima della trave

3.3.2.1. Resistenza a riIollamento dell¶anima della trave 5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = nbFEKRUX5G

Fb,hor,u,Rd =

k1F b f u,b dtw

L Mu

© e1,b ¹ p © 90 ¹ 70 k1 " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4  1, 7; 2, 5º " d0 d0 22 « 22 » « »



" min 9, 8; 2, 75; 2, 5 " 2, 5 ©e ¹ p © 40 ¹ 1 f 60 1 800 F b " min ª 2,b ; 2  ; ub ;1, 0º " min ª  ; ; ; 1, 0º " « 3 w 22 3 w 22 4 430 » « 3d0 3d0 4 f u,b »



" min 0, 61; 0, 66; 1, 86; 1, 0 " 0, 61 Fb,hor,u,Rd =

2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 9 w 103 " 107 kN 1,1

FRd î N1 FEd N1”N12. 3.3.2.2. Resistenza a trazione dell¶anima della trave 5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd

FRd = min FRd,b ; FRd,n



$FFLDLR



RESISTENZA A TRAZIONE DELLA SEZIONE EFFICACE

FRd,n = 0, 9 Anet,wb

f u,b

L Mu

Anet,wb = tw hwb  d0 n1tw " 9 w 360  22 w 5 w 9 " 2250 mm 2 FRd,n = 0, 9 w 2250

430 w 103 " 792 kN 1,1

RESISTENZA A “BLOCK TEARING”

FRd,b =

f u,b Ant

L Mu



f y,b Anv / 3

L M0

Ant = tZ[(n1± p1 ± (n1 ± 1)d0] = 9[(5 ± 1) × 70 ± (5 ± 1)22] = 1728 mm2

© © ¹ 3 3 ¹ Anv " 2tw ª e2 ,b  p2  d0 º " 2 w 9 ª 40  60  w 22º " 1206 mm 2 2 2 » « « » © 430 w 1728 275 w 1206 ¹ 3 FRd,b = ª  º w 10 " 867 kN 1,1 « » 3 w 1, 0 LOFDVRVLDSSOLFDVRORDWUDYLLQWDJOLDWH FRd PLQ  N1 FEd N1”N12. 3.3.3. Resistenza delle saldature /DGLPHQVLRQHGHOODVDOGDWXUDLQGLFDWDLQFDVRGLWDJOLRSUHVHQWDDQFKHXQDDGHJXDWDUHVLVWHQ]D DW\LQJSRLFKpqDGDOWDUHVLVWHQ]DIXOOVWUHQJWKZHOG 

(6(0 3, 2

*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHƒFDS



 *,817,0(',$17(648$'5(77(  $1*2/$5,'ҋ$1,0$%8//21$7,

6DOYRGLYHUVDLQGLFD]LRQHOHQRUPHSURJHWWXDOLVRQRVWDWHVYLOXSSDWHVXOODEDVH GLTXHOOHLQGLFDWHSHUODSURJHWWD]LRQHGLSLDVWUHGLJLXQWLÀDQJLDWLHGLJLXQWLFRQ SLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDWUDWWHGDOODIRQWHYLLL 9DORULUDFFRPDQGDWL

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL /DWRGHOODWUDYHSRUWDWD

5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21,

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd VRd = 2 w

nb Fv,Rd

1  F n   G n  2

b

2

b

FY5G resistenza a taglio di un singolo bullone Fv,Rd =

F v f ub A L M2

GRYH A DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH  SHUEXOORQLGHOOHFODVVL Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL 3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQLn2 = 1) Į=0eG"

6z



n1 n1  1 p1

$FFLDLR

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS 

3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLn2 = 2)

F"

zp2 2I

eG"

n1

zp1 2I

n  1



1

1 p22  n1 n12  1 p12 2 6 z GLVWDQ]DWUDVYHUVDOHFRPSUHVDWUDLOODWRGHOO¶HOHPHQWRSRUWDQWHHLOFHQWUR del gruppo di bulloni I"

5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//(648$'5(77($1*2/$5,

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd VRd = 2 w

nb 2

© 1  F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »

2

/DUHVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGLXQVLQJROREXOORQHq Fb,Rd =

k1F b f u dt

L M2

/DUHVLVWHQ]DYHUWLFDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHVXOODVTXDGUHWWDq SDULD

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



Fb,ver,Rd =

k1F b f u,ac dtac

L M2

La resistenza orizzontale a rifollamento per un singolo bullone sulla squadretta qSDULD k1F b f u,ac dtac Fb,hor,Rd = L M2 Įȕ e Ȗ0KDQQRLYDORULLQGLFDWLLQSUHFHGHQ]D Per FEYHU5G ¹ © e p k1 " min ª 2, 8 2  1, 7; 1, 4 2  1, 7; 2, 5º d0 d0 « » © e ¹ p 1 f F b " min ª 1 ; 1  ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,ac » Per FEKRU5G © ¹ e p k1 " min ª 2, 8 1  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º d0 d0 « » © e ¹ f p F b " min ª 2 ; 2  1, 4; ub ; 1, 0º f u,ac « 3d0 3d0 »

5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//·$1,0$'(//$75$9(

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS 

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd VRd =

nb 2

© 1 F nb ¹ © G nb ¹ ª º ª º « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »

Fb,ver,Rd =

Fb,hor,Rd =

2

k1F b f u,b dtw

L M2 k1F b f u,b dtw

L M2

Įȕ e Ȗ0KDQQRLYDORULLQGLFDWLLQSUHFHGHQ]D Per FEYHU5G ¹ © e2,b p k1 " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4 2  1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ©e ¹ p 1 f F b " min ª 1,b ; 1  ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b » Per FEKRU5G © ¹ e1,b p k1 " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ©e ¹ p 1 f F b " min ª 2,b ; 2  ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b »

/DWRWUDYHSRUWDQWH

5HTXLVLWRGLEDVH VEd”FRd FRd resistenza del gruppo di bulloni Se (FE5G)PD[”FY5G Se (FE5G)min”FY5G”FE5G)PD[ Se FY5G”FE5G)min

[EN † @ allora FRd ȈFE5G allora FRd = ns(FE5G)min allora FRd nsFY5G

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21, FY5G resistenza a taglio di un singolo bullone Fv,Rd =

F v f ub A L M2 

>(13URVSHWWR@

GRYH ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH  SHUEXOORQLGHOOHFODVVL A DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs 5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//(648$'5(77($1*2/$5, FE5G è la resistenza a rifollamento per un singolo bullone Fb,Rd =

k1F b f u,ac dtac

L M2

>(13URVSHWWR@ 

GRYH Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHULSLDWWLDFRQWDWWR  ± SHULEXOORQLG¶HVWUHPLWjLQGLUH]LRQHSDUDOOHODDOODIRU]D © e F b " min ª 1 ; « 3d0 



¹ ; 1, 0º f u,ac » f ub

± SHULEXOORQLLQWHUQLLQGLUH]LRQHSDUDOOHODDOODIRU]D © p ¹ f ub 1 F b " min ª 1  ; ; 1, 0º f u,ac « 3d0 4 » ± SHULEXOORQLDLPDUJLQLLQGLUH]LRQHSHUSHQGLFRODUHDOODIRU]D © ¹ e k1 " min ª 2, 8 2  1, 7; 2, 5º d0 « »

7DJOLRGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL /DWRGHOODWUDYHSRUWDWD

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE)

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS 

5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(/25'$ f y,ac h t VRd,g = 2 w ac ac 1, 27 3L M0 1RWD LO FRHI¿FLHQWH  SUHQGH LQ FRQVLGHUD]LRQH OD ULGX]LRQH GHOOD UHVLVWHQ]DDWDJOLRGRYXWDDOODSUHVHQ]DGLÀHVVLRQHVXOSLDQRFKHSURGXFHWHQVLRQHQHL bulloni[IX].

5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(()),&$&( f u,ac VRd,n = 2 w Av,net 3L M2

Av,net = tac hac  n1d0



5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ © 0, 5 f A f y,ac Anv ¹ u,ac nt VRd,b = 2 ª  º ª« L M2 3L M0 º»



 

Anv = tac hac  e1  n1  0, 5 d0 3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL

Ant = tac e2  0, 5d0



3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL

Ant = tac e2  p2  1, 5d0



Ȗ0FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH /DWRWUDYHSRUWDQWH

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE) 5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(/25'$ f y,ac h t VRd,g = 2 w ac ac 1, 27 3L M0 1RWD LO FRHI¿FLHQWH  SUHQGH LQ FRQVLGHUD]LRQH OD ULGX]LRQH GHOOD UHVLVWHQ]DDWDJOLRGRYXWDDOODSUHVHQ]DGLÀHVVLRQHVXOSLDQRFKHSURGXFHWHQVLRQHQHL bulloni[IX]. 5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(()),&$&( f u,ac VRd,n = 2 w Av,net 3L M2

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS 

Av,net = tac hac  n1d0



5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ © 0, 5 f A f y,ac Anv ¹ u,ac nt VRd,b = 2 ª  º ª« L M2 3L M0 º»





Ant = tac e2  0, 5d0

 

Anv = tac hac  e1  n1  0, 5 d0

Ȗ0FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH 7DJOLRGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDWDJOLRH´EORFNWHDULQJµ

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE) 5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(/25'$ f y,b VRd,g = Av,wb 3L M0 AYZE AYZE AYZE Ș ATee

= A±btf + (tZ + 2r)tfH•Ș hZtZ SHUWUDYHVHQ]DLQWDJOL = ATee±btf + (tZ + 2r)tf  SHUWUDYHFRQVLQJRORLQWDJOLR = t (e + (n ± p + h  SHUWUDYHFRQGRSSLRLQWDJOLR  Z E 1 1 e qXQFRHI¿FLHQWHWUDWWRGDOODENFRQVLGHUDWRDWLWRORFRQVHUYDWLYR SDULD area della sezione a T

RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE EFFICACE f u,b VRd,n = Av,wb,net 3L M2 AYZEQHW= AYZE±n1d0tZ

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

$FFLDLR

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS 

RESISTENZA A “BLOCK TEARING” 0, 5 f u,b Ant f y,b Anv VRd,b =  L M2 3L M0

Ant = tw e2,b  0, 5d0

3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL



© 3 ¹ 3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL Ant = tw ª e2,b  p2  d0 º 2 » «





 

Anv = tw e1,b  n1  1 p1  n1  0, 5 d0

Ȗ0FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH  ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÁHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOODVHFRQGD ÀODGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOOҋLQWDJOLROQ!HES

5HTXLVLWRGLEDVH9(GJKHES ”0F5G >)RQWH,9@ MF5G PRPHQWR UHVLVWHQWH GHOOD WUDYH LQWDJOLDWD LQ FRUULVSRQGHQ]D GHO FROOHJDmento in presenza di taglio. 75$9(&216,1*2/2,17$*/,2 Per azione tagliante VEd”VSO15G

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



M c,Rd =

f y,bWel,N

L M0

Per azione tagliante VEd!VSO15G) 2 ¹ ¼ f y,bWel,N ¬ © 2VEd ­ M c,Rd = 1 ª  1º ½ L M0 ­ « Vpl,N,Rd » ½ ® ¾ VSO15G = min(V5GJ; V5GE) WHO1 modulo elastico di resistenza della sezione a T lorda in corrispondenza dell’intaglio.

75$9(&21'233,2,17$*/,2 Per azione tagliante VEd”VSO'15G f y,btw 2 M c,Rd = e1  n1  1 p1  he 6L M0







Per azione tagliante VEd!VSO'15G M c,Rd =

f y,btw 6L M0

e  n  1 p  h  1

1

1

e

2

2 ¬ © 2V ¹ ¼ Ed ­1  ª 1 ½ ­ « Vpl,DN,Rd º» ½ ® ¾

VSO'15G = min(V5GJ; V5GE) )OHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOOҋLQWDJOLR

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS 

,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR

3HUVLQJRODRGRSSLDÀODGLEXOORQLVH[1•G

9(GJKOQ ”0Y15G

>)RQWH,9@

MY15G PRPHQWRUHVLVWHQWHGHOODWUDYHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRLQSUHVHQza di taglio.

75$9(&216,1*2/2,17$*/,2 Per azione tagliante VEd”VSO15G M v,N,Rd =

f y,bWel,N

L M0

Per azione tagliante VEd!VSO15G 2 ¹ ¼ f y,bWel,N ¬ © 2VEd ­1  ª M v,N,Rd =  1º ½ L M0 ­ « Vpl,N,Rd » ½ ® ¾

75$9(&21'233,2,17$*/,2 Per azione tagliante VEd”VSO'15G f y,btw M v,DN,Rd = e  n1  1 p1  he 6L M0 1,b







2

Per azione tagliante VEd!VSO'15G) M v,DN,Rd =

f y,btw 4L M0

e  n  1 p  h  1,b

1

1

2

e

2 ¬ © 2V ¹ ¼ Ed ­1  ª 1 ½ ­ « Vpl,DN,Rd º» ½ ® ¾

3HUGRSSLDÀODGLEXOORQLVH[1G

PD[9(GJKOQ 9(GJKHES ”0Y15G

>)RQWH,9@

MY15G = MF5G GDSUHFHGHQWHYHUL¿FD GRYH WHO1

modulo elastico di resistenza della sezione a T lorda in corrispondenza dell’intaglio

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



VSO15G UHVLVWHQ]DDWDJOLRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRSHUWUDYHFRQVLQJROR intaglio Av,N f y,b " 3 L M0

Av,N = ATee – btf + tw + 2r

tf

2

VSO'15G UHVLVWHQ]DDWDJOLRQHOODVH]LRQHFRUULVSRQGHQWHDOO¶LQWDJOLRSHUWUDYLFRQ doppio intaglio "

Av,DN f y,b 3 L M0

AY'1 = tZ(eE + (n1± p1 + he) GRYH ATee

area della sezione a T.

6WDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD

,Q FDVR GL WUDYH LUULJLGLWD FRQWUR LQVWDELOLWj ÀHVVRWRUVLRQDOH QRQ q QHFHVVDULR YDOXWDUHODVWDELOLWjLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRDPPHVVRFKHVLYHUL¿FKLQROH seguenti condizioni. 5(48,6,7,0,1,0,3(575$9(&216,1*2/2,17$*/,2>9@>9,@ dnt”hb/2 e ln”hb per hbtZ” $FFLDLR6

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS 

ln f

160000 hb

h

b

tw



3

ln”hb ln f

110000 hb

h

b

tw



3

per

hbtZ! $FFLDLR6

per

hbtZ” $FFLDLR6

per

hbtZ! $FFLDLR6

5(48,6,7,0,1,0,3(575$9(&21'233,2,17$*/,2>9,,@ PD[ (dnt; dnb ”hb/5 e ln”hb ln f

160000 hb

h

b

tw



3

ln”hb ln f

110000 hb

h

b

tw



3

per

hbtZ” $FFLDLR6

per

hbtZ! $FFLDLR6

per

hbtZ” $FFLDLR6

per

hbtZ! $FFLDLR6

/DGGRYHODOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLRlnVXSHULTXHVWLOLPLWLqQHFHVVDULRSURFHGHUH DGDGHJXDWRLUULJLGLPHQWRRO¶LQWDJOLRGHYHHVVHUHYHUL¿FDWRVHFRQGROHLQGLFD]LRQLIRUQLWHQHOOH)RQWLYYLHYLL3HUJOLHOHPHQWLLQDFFLDLR6H6VHJXLUH LULIHULPHQWLGHOOH)RQWLYYLHYLL

9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD´W\LQJµWUD]LRQHDVVLDOH La ENQRQLQGLFDXQFRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODYHUL¿FDGL XQDVWUXWWXUD,QTXHVWRPDQXDOHqVWDWRXWLOL]]DWRLOFRHI¿FLHQWHȖ0XFRQLOYDORUH raccomandato Ȗ0X  5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODULHGHOJUXSSRGLEXOORQL 5HVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL

(VLVWRQRWUHPHFFDQLVPLGLURWWXUDGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODULVRJJHWWHDÀHVVLRQH ƒ PHFFDQLVPRFRPSOHWRVQHUYDPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL ƒ PHFFDQLVPRFROODVVRGHLEXOORQLFRQVQHUYDPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL ƒ PHFFDQLVPRFROODVVRGHLEXOORQL

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = min(F5GXF5GXF5GX) 0HFFDQLVPRFRPSOHWRVQHUYDPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL  FRd,u,1 =

8n  2e  M 2 mn  e m  n  w

pl,1,Rd,u

w

>(13URVSHWWR@ 

0HFFDQLVPRFROODVVRGHLEXOORQLFRQVQHUYDPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL  FRd,u,2 =

2 M pl,2,Rd,u  n¨ Ft,Rd,u m n

>(13URVSHWWR@ 

0HFFDQLVPRFROODVVRGHLEXOORQL  FRd,u,3 = ¨ Ft,Rd,u >(13URVSHWWR@ Ft,Rd,u "

k2 f ub A

L Mu

GRYH M pl,1,Rd,u =

0, 25¨ leff tac2 f u,ac

L Mu

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS 

MSO5GX= MSO5GX m"

p3  tw  2tac  2 w 0, 8 w r 2

n = emin e n”m GRYHemin = e2 ew =

dw 4

dZ k2  A Ȉleff

diametro di rondella o testa del bullone SHUEXOORQLDWHVWDVYDVDWD DOWULPHQWL DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs OXQJKH]]DHI¿cace di una cerniera plastica

¨l

= 2e1A  n1  1 p1A

eff

e1A = e1

 e f 0, 5 p  t 3

w



 2r 

d0 2

p1A = p1 e f p3  tw  2r  d0 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = 2nbFYX Fv,u =

F v f ub A L Mu

GRYH ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH  SHUEXOORQLGHOOHFODVVL A DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = 2nbFEKRUX5G Fb,hor,u,Rd =

k1F b f u,ac dtac

L Mu

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

GRYH © ¹ e p k1 " min ª 2, 8 1  1, 7;1, 4 1  1, 7; 2, 5º d0 d0 « » © e ¹ p 1 f F b " min ª 2 ; 2  ; ub ;1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,ac » 5HVLVWHQ]DD´EORFNWHDULQJµ

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”F5GE FRd,b = &DVR

f u,ac Ant

L Mu



f y,ac Anv 3L M0





Ant " 2tac ¬® n1  1 p1  n1  1 d0 ¼¾



3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL

Anv " 4tac e2  0, 5d0

3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL

© 3 ¹ Anv " 4tac ª e2  p2  d0 º 2 » «

$FFLDLR

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS 

&DVR





Ant " 2tac ¬® e1  n1  1 p1  n1  0, 5 d0 ¼¾



3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL

Anv " 2tac e2  0, 5d0

3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL

© 3 ¹ Anv " 2tac ª e2  p2  d0 º 2 » «

5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH

5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = nbFEKRUX5G Fb,hor,u,Rd =

k1F b f u,b dtw,b

L Mu

GRYH © ¹ e1,b p k1 " ª 2, 8  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º d0 d0 « »

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

©e ¹ p 1 f F b " ª 2,b ; 2  ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b » ĮY 

SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL

5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”F5GQ f u,b FRd,n = 0, 9 Anet,wb L Mu GRYH Anet,wb = tw hac  d0 n1tw

5HVLVWHQ]DD´EORFNWHDULQJµ

$FFLDLR

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS 

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”F5GE FRd,b =

&DVR

f u,b Ant

L Mu







f y,b Anv 3L M0

 

Ant " tw n1  1 p1  n1  1 d0



3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL

Anv " 2tw e2 ,b  0, 5d0

3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL

© 3 ¹ Anv " 2tw ª e2 ,b  p2  d0 º 2 » «

&DVRVRORLQSUHVHQ]DGLWUDYHLQWDJOLDWD 





 

Ant " tw e1,b  n1  1 p1  n1  0, 5 d0 3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL 3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL

Anv " tw e2 ,b  0, 5d0



© 3 ¹ Anv " tw ª e2 ,b  p2  d0 º 2 » «

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

ESEMPIO SVOLTO – GIUNTO D’ANIMA BULLONATI)

MEDIANTE SQUADRETTE

(ANGOLARI

4. Giunti mediante sTuadrette angolari d¶anima bullonati Dati

7UDYH,3($6 6TXDGUHWWHîî6 %XOORQL0 Sintesi dei dati per la veri¿ca Sollecitazioni di progetto VEd N1 FEd N17LHIRUFH Resistenze a taglio di progetto Resistenza di progetto del gruppo di bulloni /DWRGHOODWUDYHSRUWDWD 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL

N1

$FFLDLR



5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH /DWRWUDYHSRUWDQWH 5HVLVWHQ]D Taglio di progetto delle squadrette angolari /DWRWUDYHSRUWDWD 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLSURJHWWR /DWRWUDYHSRUWDQWH 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLSURJHWWR 7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH Resistenza a taglio e “block tearing” 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLSURJHWWR ,QWHUD]LRQHWDJOLRPRPHQWRÀHWWHQWHVXVHFRQGD¿ODEXOORQL )OHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR ,QWDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD

N1 N1 N1

N1 N1

N1 1$ 1$ 1$

Resistenze di giunzioni soggette a ³t\ing´ Resistenza di progetto delle squadrette angolari e del gruppo di bulloni 5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL N1 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL N1 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL N1 5HVLVWHQ]DD³EORFNWHDULQJ´ N1 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH N1 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH N1 5HVLVWHQ]DD³EORFNWHDULQJ´ N1 4.1. 9alori raccomandati Spessore squadrette 10 mm $OWH]]Dhac PP!hb2. 4.2. 9eri¿che per giunzioni soggette a taglio verticale 4.2.1. 9eri¿ca del gruppo di bulloni 4.2.1.1. Lato trave portata RESISTENZA A TAGLIO DEI BULLONI 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd

VRd = 2 w

nb Fv,Rd

1  F n   G n 2

b

Fv,Rd =

F v f ub A L M2

b

6DOYRGLYHUVD LQGLFD]LRQH si fa riferimento sempre a EN 1993-1-8

(6(0 3, 2

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

F v f ub A L M2

Fv,Rd =

3HUEXOORQL0FODVVH Fv,Rd =

0, 6 w 800 w 245 w 103 " 94 kN 1, 25

3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQLLH n2 = 1 e n1  Į = 0

G"

6z

"



n1 n1  1 p1

6 w 50



6 6  1 70

" 0,102

6 w 94

Per cui VRd = 2 w

1  0 w 6  0,102 w 6 2

2

" 962 kN

VEd N1”N12.

5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//(648$'5(77($1*2/$5, 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VE5G

Vb,Rd = 2 w

nb 2

© 1  F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »

2

Į = 0 e ȕ FRPHVRSUD /DUHVLVWHQ]DYHUWLFDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD

Fb,ver,Rd =

k1F b f u,ac dtac

L M2

© ¹ e © ¹ 40 k1 " min ª 2, 8 2  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 2, 5º " d0 22 « » « »



" min 3, 39; 2, 5 " 2, 5 © e ¹ p 1 f © 40 ¹ 70 800 F b " min ª 1 ; 1  ; ub ; 1, 0º " min ª ;  0, 25; ; 1, 0º " 430 « 3 w 22 3 w 22 » « 3d0 3d0 4 f u,ac »

" min 0, 61; 0, 81; 1, 86; 1, 0 



Įb 

Fb,ver,Rd =

2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 10 w 103 " 105 kN 1, 25

$FFLDLR



/DUHVLVWHQ]DRUL]]RQWDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD

Fb,hor,Rd =

k1F b f u,ac dtac

L M2

© e ¹ p © 40 ¹ 70 k1 " min ª 2, 8 1  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4  1, 7; 2, 5º " 22 d0 « 22 » « d0 »



" min 3, 39; 2, 75; 2,55 " 2, 5 © e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 2 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; 1, 0º " d f w 3 3 22 430 « » « 0 » u,ac



" min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61

Fb,hor,Rd = VRd = 2 w



2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 10 w 103 " 105 kN 1, 25 6 2

© 1  0 w 6 ¹ © 0,102 w 6 ¹ ª« 105 º»  ª« 105 º»

VEd N1”N1

2

" 1075 kN

2.

5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//·$1,0$'(//$75$9(

(6(0 3, 2

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”VRd

nb

VRd =

2

© 1 F nb ¹ © G nb ¹ ª º ª º « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »

2

Į= 0 e ȕ FRPHVRSUD /DUHVLVWHQ]DYHUWLFDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD

Fb,ver,Rd =

k1F b f u,b dtw

L M2

© ¹ e2,b © ¹ 40 k1 " min ª 2, 8  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 2, 5º " d0 22 « » « »



" min 3, 4; 2, 5 " 2, 5 ©e ¹ p 1 f © 90 ¹ 70 1 800 F b " min ª 1,b ; 1  ; ub ; 1, 0º " min ª  ; ; ; 1, 0º " 3 3 4 3 w w d d f 22 3 22 4 430 « » « 0 » 0 u,b



" min 1, 36; 0, 81; 1, 86; 1, 0 " 0, 81

Fb,ver,Rd =

2, 5 w 0, 81 w 430 w 20 w 9 w 103 " 125 kN 1, 25

/DUHVLVWHQ]DRUL]]RQWDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD

Fb,hor,Rd =

k1F b f u,b dtw

L M2

© e1,b ¹ p ¹ © 90 70 k1 " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4 1  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4  1, 7; 2, 5º " d d 22 22 « » « » 0 0



" min 9, 75; 2, 75; 2, 5 " 2, 5 ©e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 2,b ; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º " ; « 3 w 22 4300 » « 3d0 f u,b »



" min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61

Fb,hor,Rd =

2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 9 w 103 " 94 kN 1, 25

$FFLDLR



VRd =

6 2

© 1  0 w 6 ¹ © 0,102 w 6 ¹ ª« 125 º»  ª« 94 º»

2

" 583 kN

VEd N1”N12. 4.2.1.2. Lato trave portante

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”FRd 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQLFRd Se Fb,Rd



max

f Fv,Rd allora FRd " ¨ Fb,Rd



min

f Fv,Rd ! Fb,Rd

Se F b,Rd

Se Fv,Rd ! Fb,Rd



min



max

allora FRd " ns Fb,Rd



min

allora FRd " 0, 8ns Fv,Rd

5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21, 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLXQVLQJROREXOORQHFv,Rd = 3HUEXOORQL0FODVVH Fv,Rd =

F v f ub A L M2

0, 6 w 800 w 245 w 103 " 94 kN 1, 25

5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//(648$'5(77($1*2/$5, Vb,Rd =

k1F b f u,ac dtac

L M2

(6(0 3, 2

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

3HULEXOORQLDLPDUJLQL

© ¹ e © ¹ 40  1, 7; 2, 5º " k1 " min ª 2, 8 2  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 w d 22 « » « » 0



" min 3, 39; 2, 5 " 2, 5 3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj

© e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º " ; « 3 w 22 430 » « 3d0 f u,ac »



" min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61 3HULEXOORQLLQWHUQL

© p ¹ © 70 ¹ 1 800 1 f F b " min ª 1  ; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º "  ; 430 d f w 3 4 3 22 4 « » « 0 » u,ac



" min 0, 81; 1, 86; 1, 0 " 0, 81 %XOORQLG¶HVWUHPLWj

Fb,Rd,end " Fb,Rd



min

""

2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 10 w 103 " 1, 25

"

2, 5 w 0, 81 w 430 w 20 w 10 w 1003 " 1, 25

" 105 kN %XOORQLLQWHUQL

Fb,Rd,inner " Fb,Rd



max

" 139 kN N1N1SHUFXLFY5GFE5G)min

FRd " 0, 8ns Fv,Rd " 0, 8 w 12 w 94 " 902 kN VEd N1”N12. 4.2.2. 9eri¿ca a taglio delle sTuadrette angolari 4.2.2.1. Lato trave portata 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE)

$FFLDLR



RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE LORDA

VRd,g = 2 w

hac tac

f y,ac

1, 27

3L M0

" 2w

430 w 10 w 275 1, 27 w 3 w 1, 0

w 103 " 1076 kN

RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE EFFICACE

VRd,n = 2 w Av,net

f u,ac 3L M2





$UHDHI¿FDFH Av,net = tac hac  n1d0 " 10 430  6 w 22 " 2980 mm 2

430

VRd,n = 2 w 2980 w

3 w 1, 25

w 103 " 1184 kN

RESISTENZA A “BLOCK TEARING”

© 0, 5 f A f y,ac Anv ¹ u,ac nt VRd,b =2 ª  º ª« L M2 3L M0 º» $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH





Ant " tac e2  0, 5d0 " 10 40  0, 5 w 22 " 290 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR



 



 

Anv " tac hac  e1  n1  0, 5 d0 " 10 430  40  6  0, 5 22 " 2690 mm 2

© 0, 5 w 430 w 290 275 w 2690 ¹ 3 VRd,b =2 ª  º w 10 " 954 kN 1, 25 « » 3 w 1, 0 V5GPLQ N1 VEd N1”N12. 4.2.2.2. Lato trave portante %ORFNVKHDU±URWWXUDSHUPHFFDQLVPR³EORFNWHDULQJ´ 5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE)

(6(0 3, 2

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE LORDA

VRd,g = 2 w

hac tac

f y,ac

1, 27

3L M0

" 2w

430 w 10 w 275 1, 27 w 3 w 1, 0

w 103 " 1076 kN

RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE EFFICACE

VRd,n = 2 w Av,net

f u,ac 3L M2





$UHDHI¿FDFH Av,net = tac hac  n1d0 " 10 430  6 w 22 " 2980 mm 2

430

VRd,n = 2 w 2980 w

3 w 1, 25

w 103 " 1184 kN

RESISTENZA A “BLOCK TEARING”

© 0, 5 f A f y,ac Anv ¹ u,ac nt VRd,b = 2 ª  º ª« L M2 3L M0 º» $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH





Ant " tac e2  0, 5d0 " 10 40  0, 5 w 22 " 290 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR



 



 

Anv " tac hac  e1  n1  0, 5 d0 " 10 430  40  6  0, 5 22 " 2690 mm 2 © 0, 5 w 430 w 290 275 w 2690 ¹ 3 VRd,b =2 ª  º w 10 " 954 kN 1, 25 « 3 w 1, 0 »

$FFLDLR



V5GPLQ N1 VEd N1”N12. 4.2.3. 9eri¿ca a taglio dell¶anima della trave 4.2.3.1. Resistenza a taglio e ³blocN tearing´

5HTXLVLWRGLEDVHVEd”V5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE) RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE LORDA

VRd,g = Av,wb

f y,b 3L M0

$UHDGHOO¶DQLPDGHOODWUDYHVRJJHWWDDWDJOLR AYZE= A±btf + (tZ + 2r)tf ±îîî  AYZE = 6001 mm2 Ș hZtZ îî PP2

VRd,g =

6001 w 275 3 w 1, 0

w 103 " 953 kN

RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE EFFICACE f u,b VRd,n = Av,wb,net 3L M2 $UHDHI¿FDFH

Av,wb,net = Av,wb  n1d0tw " 6001  6 w 22 w 9 " 4813 mm 2 VRd,n = 4813 w

430 3 w 1, 25

w 103 " 956 kN

(6(0 3, 2

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

RESISTENZA A “BLOCK TEARING”

© 0, 5 f A f y,b Anv ¹ u,b nt VRd,b = ª  º ª« L M2 3L M0 º» $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH





Ant " tw e2 ,b  0, 5d0 " 9 40  0, 5 w 22 " 261 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR



  

 

Anv " tw e1,b  n1  1 p1  n1  0, 5 d0 " 9 90  6  1 70  6  0, 5 22 " 2871 mm 2 © 0, 5 w 430 w 261 275 w 2871¹ 3 VRd,b = ª  º w 10 " 501 kN 1, 25 « 3 w 1, 0 » V5GPLQ PLQ  N1 VEd N1”N12. 4.2.3.2. Interazione tagliomomento Àettente in corrispondenza della seconda ¿la di bulloni 1RQDSSOLFDELOHWUDYHSULYDGLLQWDJOLR 4.2.4. 9eri¿ca a Àessione in corrispondenza dell¶intaglio 1RQDSSOLFDELOHWUDYHSULYDGLLQWDJOLR 4.2.5. 9eri¿ca di stabilitj locale della trave intagliata 1RQDSSOLFDELOHWUDYHSULYDGLLQWDJOLR 4.3. 9eri¿che per giunzioni soggette a ³t\ing´ trazione assiale 4.3.1. 9eri¿ca delle sTuadrette angolari e del gruppo di bulloni 4.3.1.1. Resistenza a Àessione delle sTuadrette angolari

$FFLDLR



5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd

FRd " min FRd,u,1 , FRd,u,2 , FRd,u,3



La resistenza a “tying” F5GXSHULOPHFFDQLVPRqGDWDGD

FRd,u,1 =

8n  2e  M 2 mn  e m  n  w

pl,1,Rd,u

w

¨l

eff



= 2e1A  n1  1 p1A



e1A = e1 e f 0, 5 p3  tw  2r 



0, 5 109  9  2 w 11 

d0 2

22 " 50 mm 2

Ae1A = 40 mm p1A = p1 e f p3  tw  2r  d0

p3  tw  2r  d0 " 109  9  2 w 11  22 " 100 mm A p1A = 70 mm

¨l

eff

M pl,1,Rd,u =

m" ew "





2e1A  n1  1 p1A " 2 w 40  6  1 70 " 430 mm 0, 25¨ leff,1tf2 f u,ac

L Mu

"

p3  tw  2tac  2 w 0, 8 w r 2 dw 4

"

0, 25 w 430 w 102 w 430 w 106 " 4, 2 kNm 1,1 "

109  9  2 w 10  2 w 0, 8 w 11 " 31 mm 2

37 " 9, 25 mm 4





n " min e2 ;1, 25m " min 40; 39 " 39 mm

8 w 39  2 w 9, 25 4, 2 w 10 " 696 kN 2 w 31 w 39  9, 25 31  39  3

FRd,u,1 =

La resistenza a “tying” F5GXSHULOPHFFDQLVPRqGDWDGD

FRd,u,2 =

2 M pl,2,Rd,u  n¨ Ft,Rd,u m n

(6(0 3, 2

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

MSO5GX= MSO5GX N1P

Ft,Rd,u = FRd,u,2 =

k2 f ub A

L Mu

"

0, 9 w 800 w 245 w 103 " 160 kN 1,1

2 w 4, 2 w 103  39 w 12 w 160 " 1190 kN 31  39

La resistenza a “tying” F5GXSHULOPHFFDQLVPRqGDWDGD

FRd,u,3 = ¨ Ft,Rd,u " 12 w 160 " 1920 kN





FRd " min FRd,u,1 , FRd,u,2 , FRd,u,3

FRd " min 696, 1190, 1920 " 696 kN FEd N1”N12. 4.3.1.2. Resistenza a taglio dei bulloni

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = 2nbFYX

Fv,u "

F v f ub A 0, 6 w 800 w 245 " w 103 " 107 kN 1,1 L Mu

FRd îî N1 FEd N1”N12.

4.3.1.3. Resistenza a riIollamento delle sTuadrette angolari 5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = 2nbFEKRUX5G

$FFLDLR



k1F b f u,ac dtac

Fb,hor,u,Rd =

L Mu

© ¹ e p © 40 ¹ 70 k1 " min ª 2, 8 1  1, 7; 1.4 1  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 1, 4  1, 7; 2, 5º " 22 d0 « 22 » « d0 »



" min 3, 39; 2, 75; 2,55 " 2, 5 © e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 2 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; 1, 0º " « 3 w 22 430 » « 3d0 f u,ac »



min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61 2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 10 w 103 " 119 kN 1,1

Fb,hor,u,Rd =

FRd îî N1 FEd N1”N12. 4.3.1.4. Resistenza a ³blocN tearing´

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”F5GE

FRd,b =

f u,ac Ant

L Mu



f y,ac Anv 3L M0

Caso 1









Ant " 2tac ¬® n1  1 p1  n1  1 d0 ¼¾ " 2 w 10 w ¬® 6  1 w 70  6  1 w 22 ¼¾ " 4800 mm 2





Anv " 4tac e2  0, 5d0 " 4 w 10 40  0, 5 w 22 " 1160 mm 2

(6(0 3, 2

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

© 430 w 4800 275 w 1160 ¹ 3 FRd,b = ª  º w 10 " 2060 kN 1,1 « » 3 w 1, 0 Caso 2





Ant " 2tac ¬® e1  n1  1 p1  n1  0, 5 d0 ¼¾





e  0, 5d  " 2 w 10 w 40  0, 5 w 22 " 580 mm

Ant " 2 w 10 w ¬® 40  6  1 w 70  6  0, 5 w 22 ¼¾ " 5380 mm 2 Anv " 2tac

2

2

0

© 430 w 5380 275 w 580 ¹ 3 FRd,b = ª  º w 10 " 2195 kN 1,1 « 3 w 1, 0 » FEd N1”HN12. 4.3.2. 9eri¿ca dell¶anima della trave 4.3.2.1. Resistenza a riIollamento dell¶anima della trave

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd FRd = nbFEKRUX5G

Fb,hor,u,Rd =

k1F b f u,b dtw

L Mu

© ¹ p ¹ © 70 k1 " min ª 1, 4 1  1, 7; 2, 5º " min ª 1, 4  1, 7; 2, 5º " 2, 5 d0 22 « » « » ¹ ©e f © 40 ¹ 800 ; 1, 0º " 0, 61 F b " min ª 2,b ; ub ; 1, 0º " min ª ; « 3 w 22 4300 » « 3d0 f u,b »

$FFLDLR



2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 9 w 103 " 107 kN 1,1

Fb,hor,u,Rd =

FRd î N1 FEd N1”N12. 4.3.2.2. Resistenza a trazione dell¶anima della trave 5HTXLVLWRGLEDVHFEd”F5GQ

FRd,n = 0, 9 Anet,wb

f u,b

L Mu

Anet,wb = tw hac  d0 n1tw " 9 w 430  22 w 6 w 9 " 2682 mm 2 FRd,n = 0, 9 w 2682

430 w 103 " 944 kN 1,1

FEd N1”N12. 4.3.2.3. Resistenza a ³blocN tearing´ 5HTXLVLWRGLEDVHFEd”F5GE

FRd,b =

f u,b Ant

L Mu



f y,b Anv 3L M0

Caso 1 









Ant " tw ¬® n1  1 p1  n1  1 d0 ¼¾ " 9 ¬® 6  1 w 70  6  1 22 ¼¾ " 2160 mm 2





Anv " 2tw e2 ,b  0, 5d0 " 2 w 9 40  0, 5 w 22 " 522 mm 2 © 430 w 2160 275 w 522 ¹ 3 FRd,b = ª  º w 10 " 927 kN 1,1 « 3 w 1, 0 » FEd ”N12. LOFDVRVLDSSOLFDVRORDWUDYLLQWDJOLDWH 

(6(0 3, 2

*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWHDQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL ƒFDS



*,817,&2/211$&2/211$

I giunti colonna-colonna sono progettati per la resistenza a compressione assiale HRYHDSSURSULDWRSHUODUHVLVWHQ]DDPRPHQWRQRPLQDOHSURYHQLHQWHGDOFROOHJDPHQWRDOOHWUDYL 1HLJLXQWLFRORQQDFRORQQDGLVXSSRUWRLOFDULFRDVVLDOHqWUDVIHULWRGLUHWWDPHQWH tra le estremità delle sezioni della colonna (ricorrendo se necessario all’inseriPHQWRGLXQDSLDVWUDGLYLVRULDSHURYYLDUHSUREOHPLGHULYDQWLGDOFDPELDPHQWRGL GLPHQVLRQHVHULDOH HQRQDWWUDYHUVROHSLDVWUHGHOJLXQWR4XHVWHXOWLPHFRQIHULscono al giunto adeguata rigidità e resistenza a “tying”.

9DORULUDFFRPDQGDWL

1RGRFRORQQDFRORQQDDFRQWDWWRGLUHWWR

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR 

1RGRFRORQQDFRORQQDFRQSLDVWUDGLYLVRULD

1RGRFRORQQDFRORQQDFRQFRSULJLXQWLGҋDODLQWHUQL

$FFLDLR

*LXQWLFRORQQD²FRORQQDƒFDS 

1RWH ,QWHUDVVHHGLVWDQ]DGDLPDUJLQLGHYRQRHVVHUHGH¿QLWLLQFRQIRUPLWjFRQ EN  ,OFRSULJLXQWRG¶DODGHYHVXSHUDUHDOPHQRTXHVWLYDORULPPtIXFHp1 3. Lo spessore a cui si fa riferimento nella nota 2 nella maggior parte dei casi q VXI¿FLHQWH D WUDVPHWWHUH DOPHQR LO  GHOOR VIRU]R GL FRPSUHVVLRQH PDVVLPR QHOOD FRORQQD LQ FRQIRUPLWj FRQ TXDQWR VWDELOLWR GD EN 1993-1-8 >† @ 4.,OJLXQWRFRORQQDFRORQQDGHYHHVVHUHSRVWRDXQDGLVWDQ]DGLFLUFDPP GDOODWUDYHGLIRQGD]LRQH6LUDFFRPDQGDLQROWUHGLXWLOL]]DUHXQPLQLPRGL EXOORQL,QXQDVWUXWWXUDFRQWURYHQWDWDOHFRORQQHFKHSUHVHQWDQRTXHVWR WLSRGLJLXQWRDYUDQQRXQFRPSRUWDPHQWRDGHJXDWRDQFKHODGGRYHLOFROOHJDPHQWR VL FRPSRUWL HIIHWWLYDPHQWH FRPH XQD FHUQLHUD 1HOOD SUDWLFD L giunti di colonne portanti più comuni proposti in questo manuale sono in JUDGRGLIRUQLUHQRWHYROHULJLGLWjVXHQWUDPELJOLDVVLVHEEHQHODULJLGLWj non sia totale. 6ROLWDPHQWH QHOOD SUDWLFD OD ODUJKH]]D GHO FRSULJLXQWR G¶DOD QRQ VXSHUD OD ODUJKH]]D GHOO¶DOD GHOOD FRORQQD LQIHULRUH7XWWDYLD TXDORUD OD ODUJKH]]D GHO FRSULJLXQWRG¶DODVLDPLQRUHGHOO¶DODGHOODFRORQQDVXSHULRUHVDUjQHFHVVDULR YHUL¿FDUHODGLVWDQ]DGLPDUJLQLHGHVWUHPLWjVHFRQGROHLQGLFD]LRQLGHOO¶(XURcodice (EN 1993-1-8 Prospetto 3.3). ,QSUHVHQ]DGLFRQVLGHUHYROHVROOHFLWD]LRQHDWUD]LRQHQHWWDVDUjQHFHVVDULRDWWH QHUVLDOOHVHJXHQWLLQGLFD]LRQL ,GLDPHWULGHLEXOORQLGHYRQRHVVHUHSDULDGDOPHQRLOGHOORVSHVVRUHGHJOL VWUDWLVRYUDSSRVWLWSD>;,@ (YLWDUHLOULFRUVRDSLGLTXDWWURVWUDWLVRYUDSSRVWLQHJOLVWUDWLPXOWLSOL>;,@ 6LUDFFRPDQGDGLHYLWDUHLOULFRUVRDSLGLXQVDOWRQHOODPLVXUDVHULDOHGHOOD FRORQQDLQFRUULVSRQGHQ]DGHOJLXQWR 1HO FDVR LQ FXL VL ULFRUUD DOO·XWLOL]]R GL FRSULJLXQWL LQWHUQL HG HVWHUQL TXHVWL XOWLPLGRYUDQQRDYHUHXQDPLVXUDVLPLOHDTXHOODGHOOHÀJXUHPRVWUDWHLQSUH FHGHQ]DHORVSHVVRUHFRPELQDWRGLFRSULJLXQWLLQWHUQLHGHVWHUQLGRYUjHVVHUH DOPHQR SDUL D WIXF7XWWL L FRSULJLXQWL GRYUDQQR LQROWUH DYHUH XQR VSHVVRUH PLQLPRGLPP

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWUD]LRQH 7UD]LRQHQHWWDGLSURJHWWR (IIHWWLGHOODWUD]LRQHQHWWD

,OVHJXHQWHSURFHGLPHQWRYHUL¿FDODSUHVHQ]DGLWUD]LRQHQHWWDFDXVDWDGDFDULFR DVVLDOHHPRPHQWRÀHWWHQWH[IV] N Ed,G h ODWUD]LRQHQHWWDqDVVHQWHHLOJLXQWRGHYHHVVHUHSURJHWWDWR Se M Ed f 2 solo per garantire la trasmissione di compressione assiale per carico diretto. Se M Ed #

N Ed,G h

ODWUD]LRQHQHWWDqSUHVHQWHHGqQHFHVVDULRYHUL¿FDUHFRSULJLXQWL 2 HUHODWLYLGLVSRVLWLYLGLJLXQ]LRQHDWUD]LRQHFEd. FEd "

M Ed



N Ed,G

h 2 MEd PRPHQWRQRPLQDOHGRYXWRDFDULFKLSHUPDQHQWLHYDULDELOLIDWWRUL]]DWLHV PRPHQWRGLSURJHWWRGHOODFRORQQD DOLYHOORGHOSDYLPHQWRLPPHGLDWDmente al di sotto del giunto N(G* IRU]DGLFRPSUHVVLRQHDVVLDOHGRYXWDHVFOXVLYDPHQWHDFDULFKLSHUPDQHQWL fattorizzati

*LXQWLFRORQQD²FRORQQDƒFDS 

h

DWLWRORFRQVHUYDWLYRqODODUJKH]]DFRPSOHVVLYDGHOODFRORQQDDOWH]]DGHO SUR¿OR SLSLFFRODSHULFRSULJLXQWLG¶DODHVWHUQL RODGLVWDQ]DWUDJOLDVVL centrali dei coprigiunti d’ala (per i coprigiunti d’ala interni).

Si raccomanda l’utilizzo di bulloni precaricati nel caso in cui la trazione netta SURGXFD VXOO¶DOD GHOOD FRORQQD VXSHULRUH XQD VROOHFLWD]LRQH PDJJLRUH GHO  della resistenza di progetto di quella colonna.

5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOFRSULJLXQWRGҋDOD

5HTXLVLWRGLEDVHFEd”NW5G NW5G= min(NSO5G; NX5G; NEW5G)

5(6,67(1=$$75$=,21('(//$6(=,21(/25'$ NSO5Gresistenza plastica a trazione della sezione lorda Afp f y,p N pl,Rd = L M0  GRYH

>(1† @

Afp DUHDORUGDGHOFRSULJLXQWRLG¶DODDSSOLFDWRDXQ¶DOD

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5(6,67(1=$$75$=,21('(//$6(=,21(()),&$&( NX5GUHVLVWHQ]DXOWLPDDWUD]LRQHGHOO¶DUHDHI¿FDFH 0, 9 Afp,net f u,p N u,Rd = L M2  GRYH

>(1† @

AISQHW area netta del coprigiunto d’ala applicato a un’ala AISQHW = Afpín2d0tp 5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ NEW5G resistenza di progetto a “block tearing”.

3HUJUXSSRGLEXOORQLVRJJHWWRDFDULFRFHQWUDWRNEW5G = VHII5G Veff,1,Rd =

f u,p Afp,nt

L M2



f y,p Afp,nv 3L M0

>(1† @ 

3HUJUXSSRGLEXOORQLVRJJHWWRDFDULFRHFFHQWULFRNEW5G = VHII5G Veff,2,Rd =

0, 5 f u,p Afp,nt

L M2



f y,p Afp,nv 3L M0

>(1† @ 

*LXQWLFRORQQD²FRORQQDƒFDS 

GRYH f\XF fXXF AISQY AISQY AISQW

WHQVLRQHGLVQHUYDPHQWRGHOODFRORQQDVXSHULRUH tensione di rottura a trazione della colonna superiore area netta del coprigiunto d’ala soggetto a taglio = 2tp (e1+(n1 ± p1±n1 ± d0) area netta del coprigiunto d’ala soggetto a trazione

Se p2”e2 Se p2 > 2e2 Ȗ0

AISQW = tp(p2±d0) AISQW = tp(2e2±d0)

(Figura A) (Figura B)

FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH

9(5,),&$,1&$62',75$=,21(1(77$&216,'(5(92/( FEd # 0,1 VLGHYHULFRUUHUHDOO¶XWLOL]]RGLEXOORQLSUHFDULFDWL[IV] Se tf,uc bf,uc f y,uc GRYH tIXF bIXF

spessore dell’ala della colonna superiore ODUJKH]]DGHOO¶DODGHOODFRORQQDVXSHULRUH

5HVLVWHQ]DGHOJUXSSRGLEXOORQL

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5HTXLVLWRGLEDVH FEd”FRd )5GIS )5G )5G )5G 

UHVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL >(1† @ ™)E5G VH)E5G PD[”)Y5G QIS)E5G PLQ VH)E5G PLQ”)Y5G”)E5G PD[ QIS)Y5G VH)Y5G”)E5G PLQ QISQXPHURGLEXOORQLFRPSUHVLWUDFRSULJLXQWRG·DODHFRORQQDVXSHULRUH

5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21, FY5G resistenza a taglio di un bullone Fv,Rd = G p

F v f ub A L M2 

>(13URVSHWWR@

GRYH ĮY A ȕ S

SHUHEXOORQL SHUEXOORQL DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs  VHWSD”G >(1† @ "

tpa Ȗ0

9d 8d  3tpa

se tpa > d

VSHVVRUHWRWDOHGHJOLVWUDWLVRYUDSSRVWL FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL

Veri¿ca per giunto lungo LjOXQJKH]]DGHOJLXQWRFRPHGDEN 1993-1-8[I]† Se Lj > 15d la resistenza a taglio di progetto FY5GGHYHHVVHUHULGRWWDPROWLSOLFDQdola per un fattore di riduzione ȕLf.

G Lf " 1 

Lj  15d 200 d

5(6,67(1=$$5,)2//$0(172 FE5G resistenza a rifollamento per un singolo bullone k1F b f u,p dtp >(13URVSHWWR@ Fb,Rd = L M2  1RWDVHORVSHVVRUHGHOO¶DODGHOODFRORQQDqLQIHULRUHDOORVSHVVRUHGHLFRSULJLXQWL G¶DODODUHVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DODGHOODFRORQQDGHYHHVVHUHYHUL¿FDWD

*LXQWLFRORQQD²FRORQQDƒFDS 

3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj © e F b " min ª 1 ; « 3d0

¹ ; 1, 0º f u,p » f ub

3HULEXOORQLLQWHUQL © p ¹ f ub 1 ; 1, 0º F b " min ª 1  ; f u,p « 3d0 4 » 3HULEXOORQLDLPDUJLQL © ¹ e k1 " min ª 2, 8 2  1, 7; 2, 5º d0 « » 3HULEXOORQLLQWHUQL © ¹ p k1 " min ª 1, 4 2  1, 7; 2, 5º d0 « » Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRVRJJHWWLDULIROODPHQWR 5(6,67(1=$',%8//21,35(&$5,&$7, FEd ”FV5G 3HUFROOHJDPHQWLSURJHWWDWLDVFRUULPHQWRLQSUHVHQ]DGLFDULFKLFRQFRHI¿FLHQWH )V5G UHVLVWHQ]DDVFRUULPHQWRGLSURJHWWR "  GRYH NV

ks nfs R

L M3

Fp,C

>(1† @ 

SHUGLVSRVLWLYLGLJLXQ]LRQHLQIRULSDVVDQWLVWDQGDUG3URVSHWWR GHOOD(1 >,@ QIV QXPHURGLVXSHUÀFLG·DWWULWR — FRHIÀFLHQWHGLVFRUULPHQWR3URVSHWWRGHOOD(1>;,,@ )S& IXE$V >(1† @ $V DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQH Ȗ0 FRHIÀFLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DDVFRUULPHQWRDOORVWDWR OLPLWHXOWLPR

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



9HULÀFDSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRRUL]]RQWDOH 3HUXQJLXQWRGLFRORQQDGLVRVWHJQRVLLSRWL]]DFKHODUHVLVWHQ]DDWDJOLRRUL]]RQtale VEdVLRWWHQJDSHUDWWULWRGHOOHVXSHU¿FLGLFRQWDWWRGHOJLXQWR[IV]. 5HTXLVLWRGLEDVHVEd ”UHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOOHVXSHU¿FLGLFRQWDWWRGHOJLXQWR ,OFRHI¿FLHQWHGLDWWULWRȝfSHUVXSHU¿FLGLFRQWDWWRLQDFFLDLRGLSHQGHGDOO¶XVXUD GHOODVXSHU¿FLHLQDFFLDLRHGLRJQLULYHVWLPHQWRSUHVHQWH $WLWRORFRQVHUYDWLYRSHUDFFLDLVHQ]DWUDWWDPHQWLVXSHU¿FLDOLFRQGHFDSDJJLRLO FRHI¿FLHQWHGLDWWULWRȝfVLFRQVLGHUDSDULD 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLVXSHU¿FLGLFRQWDWWR &DULFRYHUWLFDOHî&RHI¿FLHQWHGLDWWULWR 9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD´W\LQJµYHUWLFDOH

4XDORUDIRVVHQHFHVVDULRVRGGLVIDUHUHTXLVLWLGLLQWHJULWjVWUXWWXUDOHVDUjQHFHVVDULRHVHJXLUHOHYHUL¿FKHLQGLFDWHLQH[IV]GRYH F FEd = tie 2 6LGRYUjVRVWLWXLUHODUHVLVWHQ]DGLVQHUYDPHQWRFRQODUHVLVWHQ]DXOWLPDDWUD]LRQH $LYDORULGHLFRHI¿FLHQWLSDU]LDOLGLVLFXUH]]DȖ0Ȗ0 VLGRYUjVRVWLWXLUHLOFRHI¿FLHQWHGLVLFXUH]]DSHUXQLRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´Ȗ0X   NOTE ² /HYHULÀFKHGLLQWHJULWjVWUXWWXUDOHVRQREDVDWHVXOO·LSRWHVLFRQVHUYDWLYDFKHL GXHFRSULJLXQWLG·DODIRUQLVFDQRUHVLVWHQ]DDWUD]LRQHDVVLDOH ² )WLHqODIRU]DGLWUD]LRQHWUDWWDGD(1†$



ESEMPIO SVOLTO – GIUNTO COLONNA-COLONNA 5. Giunto colonnacolonna Dati

&RSULJLXQWLG¶DOD îî 3DFFKHWWLG¶DOD îî 6TXDGUHWWH îî$QJRODULîOXQJKH]]D 3DFFKHWWLG¶DQLPD îî 3LDVWUDGLGLYLVLRQH îî %XOORQL 0 0DWHULDOHDFFHVVRUL $FFLDLR6 Sintesi dei dati per la veri¿ca Sollecitazioni di progetto N(G* N1  N(G4 N1 MEd N1PLQWRUQRDOO¶DVVH\\GHOODFRORQQD VEd N1 Resistenze a trazione di progetto Trazione netta 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHLFRSULJLXQWLG¶DOD 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL

6DOYRGLYHUVD LQGLFD]LRQH si fa sempre riferimento a EN 1993-1-8

N1 N1

(6(0 3, 2

*LXQWLFRORQQD²FRORQQDƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH 

Resistenza a taglio orizzontale di progetto

N1

Resistenze di giunzioni soggette a ³t\ing´ 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGLSURJHWWRGHOFRSULJLXQWRG¶DOD N1 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL N1

5.1. 9alori raccomandati Coprigiunti d’ala esterni $OWH]]Dhp•buc e 450 mm /DUJKH]]Dbp•buc PP'DSURJHWWRPP2. 3DVVRYHUWLFDOHPDVVLPRWUDLEXOORQLp1 = 14tpFLRqVSHVVRUHPLQLPRp1 t p 6SHVVRUHtp v f,uc e 10 mm e 1 2 14

" 

17, 5 160 e 10 mm e 2 14

PPHPPHPP

'DSURJHWWRPP2. 3DFFKHWWL tpa "

hlc  huc

"

2 'DSURJHWWRPP2. 3LDVWUDGLGLYLVLRQH

320  260 " 30 mm 2





¬ h  2t  h  2t ¼ lc f,lc uc f,uc ¾ " v® 2 Spessore ¬ 320  2 w 20, 5  260  2 w 17, 5 ¼ ¾ " 27 mm "® 2





'DSURJHWWRPP2. Squadrette d’anima 8WLOL]]DUHDQJRODULîîSHULQVHULUHEXOORQL0LQSRVL]LRQLVSHFXODULVXODWLFRQYHUJHQWL $OWH]]D•huc î PP'DSURJHWWRPP2. 3DFFKHWWL tpa =

tw,lc  tw,uc

2 'DSURJHWWRPP2.

"

11, 5  10 " 0, 8 mm 2

5.2. 9eri¿che per giunzioni soggette a taglio verticale 5.2.1. Trazione netta 5.2.1.1. EIIetti della trazione netta N Ed,G w h 5HTXLVLWRGLEDVHSHUDVVHQ]DGLWUD]LRQHQHWWDM Ed f 2

$FFLDLR



N Ed,G w h 2

"

760 w 260 w 103 " 99 kNm 2

MEd N1P!N1P 9LqSUHVHQ]DGLWUD]LRQHQHWWDHLFRSULJLXQWLG¶DODFRQLULVSHWWLYLGLVSRVLWLYLGLJLXQ]LRQHGHYRQRHVVHUHYHUL¿FDWLSHUXQDIRU]DGLWUD]LRQHFEd M Ed N Ed,G 110 760 FEd =  "  " 43 kN 3 2 2 h 260 w 10 5.2.1.2. Resistenza a trazione del coprigiunto d¶ala 5HTXLVLWRGLEDVHFEd”NW5G

GRYH N t,Rd = min N pl,Rd ; N u,Rd ; N bt,Rd



5(6,67(1=$$75$=,21('(//$6(=,21(/25'$ N pl,Rd =

Afp f y,p

L M0

EN 1993-1-1 †

$UHDORUGDAfp = 260 × 12 = 3120 mm2

N pl,Rd =

3120 w 275 w 103 " 858 kN 1, 0

5(6,67(1=$$75$=,21('(//$6(=,21(()),&$&( N u,Rd =

0, 9 Afp,net f u,p

L M2

EN 1993-1-1 †

$UHDHI¿FDFHAISQHW î±îî PP2

0, 9 w 2592 w 430 w 103 " 802 kN 1, 25 Per cui NX5G N1 N u,Rd =

5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ 3HUJUXSSRGLEXOORQLVRJJHWWRDFDULFRFRQFHQWULFRNEW5G= VHII5G 2e2 = 2 × 55 = 110 mm p2 ”e2 Da cui AISQW

= tp(2e2±d0  î±  PP2

†

(6(0 3, 2

*LXQWLFRORQQD²FRORQQDƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



AISQY 

= 2tp (e1+(n1± p1±n1± d0) î± î±± î  PP2

© 430 w 1056 275 w 4008 ¹ 3 Veff,1,Rd = ª  º w 10 " 1000 kN « 1, 25 3 w 1, 0 » NEW5G NW5G FEd

N1 PLQ  N1 N1”N12.

Veri¿ca dei bulloni ,OFDOFROREDVDWRVXOO¶DUHDORUGDGHOO¶DODULVXOWDVXI¿FLHQWHPHQWHDFFXUDWR

FEd tf,uc bf,uc f y,uc

"

43 w 103 " 0, 04 ! 0,1 12, 5 w 260 w 355

Fonte [IV]

1RQ YL q WUD]LRQH QHWWD VLJQL¿FDWLYD VXOO¶DOD GHOOD FRORQQD H O¶XWLOL]]R GL bulloni comuni in fori con gioco standard risulta adeguato.

5.2.1.3. Resistenza del gruppo di bulloni

Resistenza a taglio e rifollamento del coprigiunto d’ala 5HTXLVLWRGLEDVHFEd”FRd 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQLF5GIS



min

se Fb,Rd

FRd " ¨ Fb,Rd se Fb,Rd

FRd " nfp Fb,Rd



max



f Fv,Rd



min

FRd " nfp Fv,Rd se Fv,Rd ! Fb,Rd



f Fv,Rd ! Fb,Rd

min



max

†



5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21, 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLXQVLQJROREXOORQH Fv,Rd =

F v f ub A L M2

ÊQHFHVVDULRLQWURGXUUHXQFRHI¿FLHQWHSHUORVERWWRQDPHQWRVHLj > 15d 15d = 15 × 20 = 300 mm Lj PPd Lo sbottonamento è quindi assente. d 6SHVVRUHWRWDOHGHOSDFFKHWWRG¶DOD tpa = 30 mm > " 6, 7 mm 3

Prospetto 3.4 †

Per cui FY5GGHYHHVVHUHPROWLSOLFDWRSHUXQFRHI¿FLHQWHGLULGX]LRQHȕp

Gp "

9d 9 w 20 " 0, 72 " 8d  3tpa 8 w 20  3 w 30

3HUEXOORQL0FODVVH Fv,Rd = 0, 72 w

0, 6 w 800 w 245 w 103 " 68 kN 1, 25

5(6,67(1=$$5,)2//$0(172 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWR Fb,Rd =

k1F b f u,p dtp

L M2

3HULEXOORQLDLPDUJLQL

© ¹ e © ¹ 55 k1 " min ª 2, 8 2  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 2, 5º " d 22 « » « » 0



" min 5, 3; 2, 5 " 2, 5 3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj

© e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; 1, 0º " « 3 w 22 430 » « 3d0 f u,p »



" min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61 3HULEXOORQLLQWHUQL

© p ¹ f © 160 ¹ 800 F b " min ª 1  0, 25; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º "  0,, 25; 430 3 3 22 d f w « » « 0 » u,p



" min 2,17; 1, 86; 1, 0 " 1, 0 %XOORQLG¶HVWUHPLWj

Prospetto 3.4

(6(0 3, 2

*LXQWLFRORQQD²FRORQQDƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



)E 5G HQG " )E 5G PLQ "

%XOORQLLQWHUQL

  w   w  w  w  w   "  N1  

Fb,Rd,inner = Fb,Rd



max

"

2, 5 w 1, 0 w 430 w 20 w 12 w 103 " 206 kN 1, 25 Per cui FY5GFE5G)min "

FRd = nfp × FY5G î N1 FEd N1”N12. 5.2.2. 9eri¿ca per giunzioni soggette a taglio orizzontale 3HUXQJLXQWRGLFRORQQDGLVRVWHJQRVLLSRWL]]DFKHODUHVLVWHQ]DDWDJOLR orizzontale VEdVLRWWHQJDSHUDWWULWRGHOOHVXSHU¿FLGLFRQWDWWRGHOJLXQWR Fonte [IV] 5HTXLVLWR GL EDVH VEd ” UHVLVWHQ]D D WDJOLR GHOOH VXSHU¿FL GL FRQWDWWR GHO giunto. &DULFRYHUWLFDOHHFRQWHPSRUDQHRWDJOLR M Ed h



N Ed,G 2

"

110 w 103 760  " 803 kN 260 2

5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOOHVXSHU¿FLGLFRQWDWWRGHOJLXQWRî N1 VEd N1”N12. 5.3. Integritj strutturale 5.3.1. Sollecitazione a ³t\ing´ (VHJXLUHOHYHUL¿FKHHFRQ F FEd = tie 2 Ftie = 2 × FEd î N1 5.3.2. 9eri¿ca a trazione del coprigiunto d¶ala 5HTXLVLWRGLEDVHFtie”NW5G

GRYH N t,Rd = min N pl,Rd ; N u,Rd ; N bt,Rd



5.3.2.1. Resistenza a trazione dell¶area lorda

N pl,Rd =

Afp f u,p

L Mu

$UHDORUGDAfp = 260 × 12 = 3120 mm2

EN 1993-1-1 †



N pl,Rd =

3120 w 430 w 103 " 1220 kN 1,1

5.3.2.2. Resistenza a trazione dell¶area eI¿cace

N u,Rd =

EN† 6.2.3(2)

0, 9 Afp,net f u,p

L Mu

$UHDHI¿FDFHAISQHW î±îî PP2

N u,Rd =

0, 9 w 2592 w 430 w 103 " 912 kN 1,1

Per cui NX5G N1 5HVLVWHQ]DD´EORFNWHDULQJµ 3HUJUXSSRGLEXOORQLVRJJHWWRDFDULFRFHQWUDWRNEW5G= VHII5G

Prospetto 3.4

2e2 = 2 × 55 = 110 mm p2 ”e2 'DFXL AISQ AISQY 

= tp(2e2±d0  î±  PP2 = 2tp (e1+(n1± p1±n1± d0) î>± î±± î@ PP2

© 430 w 1056 275 w 4008 ¹ 3 Veff,1,Rd = ª  º w 10 " 1049 kN 1 1 , « 3 w 1, 0 » NEW5G NW5G Ftie

N1 PLQ  N1 N1”N12.

5.3.2.4. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni Resistenza a taglio e rifollamento del coprigiunto d’ala 5HTXLVLWRGLEDVHFtie”FRd 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQLF5GIS

FRd " ¨ Fb,Rd se Fb,Rd





FRd " nfp Fb,Rd





min



max

f Fv,Rd

se Fb,Rd





FRd " nfp Fv,Rd Fv,Rd ! Fb,Rd

min

min

f Fv,Rd ! Fb,Rd



max

†

(6(0 3, 2

*LXQWLFRORQQD²FRORQQDƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21, 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLXQVLQJROREXOORQH Fv,Rd =

F v f ub A L Mu

Prospetto 3.4

ÊQHFHVVDULRLQWURGXUUHXQFRHI¿FLHQWHSHUORVERWWRQDPHQWRVHLj > 15d 15d = 15 × 20 = 300 mm Lj PPd Lo sbottonamento è quindi assente. d 6SHVVRUHWRWDOHGHOSDFFKHWWRG¶DOD tpa = 30 mm > " 6, 7 mm 3 Per cui FY5GGHYHHVVHUHPROWLSOLFDWRSHUXQFRHI¿FLHQWHGLULGX]LRQHȕp.

Gp "

9d 9 w 20 " 0, 72 " 8d  3tpa 8 w 20  3 w 30

3HUEXOORQL0FODVVH

Fv,Rd = 0, 72 w

0, 6 w 800 w 245 w 103 " 77 kN 1,1

5(6,67(1=$$5,)2//$0(172 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWR Fb,Rd =

k1F b f u,p dtp

L Mu

3HULEXOORQLDLPDUJLQL

© ¹ e © ¹ 55 k1 " min ª 2, 8 2  1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8  1, 7; 2, 5º " d 22 « » « » 0



" min 5, 3; 2, 5 " 2, 5 3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj

© e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; 1, 0º " 3 3 22 430 d f w « » « 0 » u,p



" min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61

3HULEXOORQLLQWHUQL

© p ¹ f © 160 ¹ 800 F b " min ª 1  0, 25; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º "  0,, 25; 430 3 3 22 d f w « » « 0 » u,p



" min 2,17; 1, 86; 1, 0 " 1, 0

Prospetto 3.4



%XOORQLG¶HVWUHPLWj

Fb,Rd,end = Fb,Rd "

%XOORQLLQWHUQL

min

"

2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 12 w 103 " 143 kN 1,1

Fb,Rd,inner = Fb,Rd "





max

"

2, 5 w 1, 0 w 430 w 20 w 12 w 1003 " 235 kN 1,1

Per cui FY5GFE5G)min FRd = nfp × FY5G î N1 Ftie N1”N12.

(6(0 3, 2

*LXQWLFRORQQD²FRORQQDƒFDS



*,817,',%$6(&2/211$)21'$=,21(

4XHVWRPHWRGRGLSURJHWWD]LRQHVLDSSOLFDDEDVL¿VVHGLFRORQQHFRQVH]LRQHD, FKHWUDVPHWWRQRXQDIRU]DGLFRPSUHVVLRQHDVVLDOHHXQRVIRU]RGLWDJOLRDGHV la base di una colonna a cerniera). La piastra di base rettangolare è saldata alla VH]LRQHGLFRORQQDLQPRGRVLPPHWULFRFRVuGDHVWHQGHUVLVXWXWWLLODWLROWUHL margini esterni delle ali della colonna.

'LPHQVLRQHGHOODSLDVWUDGLEDVH

5HTXLVLWRGLEDVHAp * Areq Ap

= area della piastra di base = hpbp per piastre rettangolari Areq DUHDULFKLHVWDSHUODSLDVWUDGLEDVH "

FEd f jd

[Fonte IV]

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



f jd =

2 Ff 3 cd

GRYH ¬© ¹ © eb ¹ ¼½ df eh ¹ © ­ ª º F " min 1  , 1  2 º , ª 1  2 º ,3 >)RQWH,,,@ ­ª max h , b º ª« bp » ½ hp » « « » p p ® ¾ 6HDOFXQHGLPHQVLRQLQRQVRQRQRWHXQYDORUHSDULDĮ qVROLWDPHQWHDSpropriato.

h p bp df hf bf tf eb



OXQJKH]]DGHOODSLDVWUDGLEDVH ODUJKH]]DGHOODSLDVWUDGLEDVH altezza della fondazione in cls OXQJKH]]DGHOODIRQGD]LRQHLQFOV ODUJKH]]DGHOODIRQGD]LRQHLQFOV spessore dell’ala della colonna ODUJKH]]DDJJLXQWLYDROWUHODSLDVWUDGLEDVH



" bf  b  2tf / 2 eK

DOWH]]DDJJLXQWLYDROWUHODSLDVWUDGLEDVH



" hf  h  2tf / 2 f fcd = F cc ck >(1† @ L c   Įcc qXQFRHI¿FLHQWHFKHYDOXWDJOLHIIHWWLDOXQJRWHUPLQHVXOODIRU]DGLFRPSUHVVLRQHHJOLHIIHWWLQHJDWLYLGHULYDQWLGDOODPRGDOLWjGLDSSOLFD]LRQHGHO carico[XIII] Ȗc FRHI¿FLHQWHPDWHULDOHSHULOFHPHQWRWUDWWRGDHQ†[XIII]. &

&

&

5HVLVWHQ]DFLOLQGULFDIFN1PP

7LSRGLFDOFHVWUX]]R









&

5HVLVWHQ]DFXELFDIFNFXER1PP  5HVLVWHQ]DFXELFDIFNFXEH5FNLQ,WDOLD









&DOFRORGLF 5HTXLVLWRGLEDVHAreq = Aeff ‡6Hc”h±tfQRQYLqVRYUDSSRVL]LRQH Per cui cSXzHVVHUHRWWHQXWRXWLOL]]DQGROHHTXD]LRQLSHUOHVH]LRQLD,HDG+ Aeff§c2 + Percolc + Acol

*LXQWLGLEDVHFRORQQDIRQGD]LRQHƒFDS 

GRYH Acol DUHDGHOODVH]LRQHWUDVYHUVDOHGHOODFRORQQD Percol perimetro della colonna ‡6Hc > h±tfYLqVRYUDSSRVL]LRQH Per cui cSXzHVVHUHRWWHQXWRXWLOL]]DQGROHHTXD]LRQLSHUOHVH]LRQLD,HDG+ Aeff §c2 + 2(h + b)c + h × b 3HUDVVLFXUDUVLFKHO¶DUHDHI¿FDFHQRQIXRULHVFDGDOODSLDVWUDGLEDVH h + 2chp b + 2c bp 6SHVVRUHGHOODSLDVWUDGLEDVH

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



5HTXLVLWRGLEDVHtp•tSPLQ tp,min = c

3 f jdL M0 f yp

>)RQWH,,,@ 

GRYH fypWHQVLRQHGLVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUDGLEDVH f jd =

2 Ff 3 cd

fcd = F cc

fck

Lc

Į Į ccȖcfck e c KDQQRLYDORULLQGLFDWLLQSUHFHGHQ]D 6DOGDWXUHGHOODSLDVWUDGLEDVH

5HTXLVLWRGLEDVH 3HUVROOHFLWD]LRQHDWDJOLR9(G”)Z5G×OZHOGVKHDU

>)RQWH,9@

3HUFDULFRDVVLDOH TXHVWD YHUL¿FD q QHFHVVDULD VROR TXDQGR OH VXSHU¿FL D FRQWDWWR GHOOD FRORQQD HODSLDVWUDGLEDVHQRQVRQRDVWUHWWRULIROODPHQWR9HGL)RQWHLYSHUXOWHULRUL dettagli. FEd”FZ5G × lZHOGD[LDO

*LXQWLGLEDVHFRORQQDIRQGD]LRQHƒFDS 

GRYH FZ5G

UHVLVWHQ]DGHOFRUGRQHGLVDOGDWXUDSHUOXQJKH]]DXQLWDULD fYZG × a f vw,d =

fu

3

>(1† @ G L w M2   tensione di rottura a trazione dell’elemento collegato più debole fu ȕZ  SHUDFFLDLR6  SHUDFFLDLR6  SHUDFFLDLR6  SHUDFFLDLR6 a gola della saldatura lZHOGVKHDU OXQJKH]]DHI¿FDFHWRWDOHGHOOHVDOGDWXUHLQGLUH]LRQHGHOODIRU]DGLWDJOLR OZHOGVKHDU O²V  SHUVH]LRQL,3(+(+' l OXQJKH]]DGHOODVDOGDWXUDLQGLUH]LRQHGHOODIRU]DGLWDJOLR lZHOGD[LDO OXQJKH]]DWRWDOHHIIHWWLYDGHOOHVDOGDWXUHDOO¶DODGHOODFRORQQDSHUOHVHzioni laminate FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHOOHVDOGDWXUHWUDWWR Ȗ0 da EN 1993-1-8 /DOXQJKH]]DGHOODWRqs " a 2

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



ESEMPIO SVOLTO – GIUNTO COLONNA-FONDAZIONE . Giunto colonnaIondazione Dati 6DOYRGLYHUVD LQGLFD]LRQH si fa sempre riferimento a EN 1993-1-8

.1. Dimensione della piastra di base 5HTXLVLWRGLEDVH $UHDGHOODSLDVWUDGLEDVH

Ap•Areq Ap = hp × bp = 600 × 600 = 360000 mm2

5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRFOV

fcd = F cc Areq =

$UHDULFKLHVWD Ap = 360000 mm2 > 215000 mm2

fck

Lc

N Ed f jd OK

"

" 1, 0 w

30 " 20 N/mm 2 1, 5

4300 w 103 " 215000 mm 2 2 w 1, 5 w 20 3

Fonte [III] fcd tratto da EN † 3.1.6(1) Įcc tratto da EN† 3.1.6(1) Ȗc tratto da EN 1992-1-1 3URVSHWWR1



.2. Calcolo di c

5HTXLVLWRGLEDVH Aeff = Areq 3HUFDOFRODUHO¶DUHDHI¿FDFHLSRWL]]DUHDVVHQ]DGLVRYUDSSRVL]LRQH Aeff §c2 + Percolc + Acol Perimetro colonna Percol = 1771 mm Area della colonna Acol = 16130 mm2 2 Aeff §c + 1771c + 16130 = 215000 = Areq

Ac = 93 mm 3HU DVVLFXUDUVL FKH QRQ FL VLD VRYUDSSRVL]LRQHc GHYH HVVHUH PHQR GHOOD PHWjGHOODGLVWDQ]DWUDOHDOL

h  2tf

320  2 w 20, 5 " " 139, 5 mm > 93 mm 2 2 3HUFLzO¶LSRWHVLGLDVVHQ]DGLVRYUDSSRVL]LRQHqFRUUHWWD 3HUDVVLFXUDUVLFKHO¶DUHDHI¿FDFHQRQIXRULHVFDGDOODSLDVWUDGLEDVH h + 2c î PPPP b + 2c î PPPP 3HUFLzLOYDORUHGLcFDOFRODWRqYDOLGRDOWULPHQWLULFDOFRODUHc). .3. Spessore della piastra di base

tp,min = c

f jd =

3 f jdL M0 f y,p

2 2 F fcd " w 1, 5 w 20 " 20 N/mm 2 3 3

5HVLVWHQ]DGLVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUDGLPPf\S 1PP2

Fonte [III]

(6(0 3, 2

*LXQWLGLEDVHFRORQQDIRQGD]LRQHƒFDS

(6(0 3, 2

3DUWHƒ&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH

$FFLDLR



tp,min = 93

3 w 20 w 1, 0 " 45 mm 255

tp = 50 mm > 45 mm

OK

.4. Saldature della piastra di base veri¿ca a taglio della saldatura colonnaIondazione 5HTXLVLWRGLEDVHVEd f Fw,Rd w leff,shear

Fonte [IV]

7HQVLRQHGLURWWXUDDWUD]LRQHGHOODSLDVWUDGLPPfXS 1PP2

Fw,Rd = f vw,d w a " ƐHIIVKHDU

fu

3

G w L M2

wa"

410 3 w 0, 7 w 8 " 1248 N/mm 2 0, 85 w 1, 25

= 2 (l±s  ±î  PP

FZ5G× ƐHIIVKHDU = 1248 × 168 × 10-3 N1 VEd N1”N12.

FZ5G tratto da †



$33(1',&($ ,167$%,/,7­)/(6627256,21$/(

Instabilità flesso-torsionale tratte da BS 5950-1 Prospetto17 ,QVWDELOLWjÁHVVRWRUVLRQDOH1PP &ODVVHDFFLDLR Ѥ/7                                         

                                         

                                         

6                                          

                                         

                                         

                                         

                                         

6                                          

                                         

                                         



5,)(5,0(17,%,%/,2*5$),&,

[I] EN (XURFRGH'HVLJQRIVWHHOVWUXFWXUHV'HVLJQRIMRLQWV [II] EN (XURFRGH$FWLRQVRQVWUXFWXUHV*HQHUDODFWLRQV$FFLGHQWDODFWLRQV [III] 'HWDLOHG(XURSHDQGHVLJQJXLGHVWRWKH(XURFRGHKWWSZZZDFFHVVVWHHOFRP [IV] -RLQWVLQVWHHOFRQVWUXFWLRQ6LPSOHFRQQHFWLRQV 6WHHO&RQVWUXFWLRQ,QVWLWXWH [V] &+(1*--5DQG